誘導ビリルアン散乱を使用しないファイバＭＯＰＡシステム

【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はレーザおよび光増幅器に関し、特に材料処理用途に適している高ピーク電力およびパルス・エネルギーを有する波長変換した光学システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
高出力光源は、光の強力なビームが基板または他の目標上に焦点を結ぶ多くの用途に使用される。多くの高出力光源構成においては、シード源からの信号が、信号の電力を増幅する光増幅器に供給される。とりわけ、このような高出力光源構成のうちのあるものは、主発振器、電力増幅器（ＭＯＰＡ）構成と呼ばれる。ＭＯＰＡ構成を使用すれば、増幅出力を高精度にパルス形成することができる。シード信号の光増幅に基づいたレーザ・システムは、多くの場合、レーザ微細加工のような高出力用途に使用される。
【０００３】
多くの高出力光学システムは、所望の波長または波長範囲の光を生成するために波長変換を使用する。多くの場合、この変換プロセスは、ＭＯＰＡソースのような出力源からの入力光に対するある種の非線形光波長変換の実行を含む。従来のファイバＭＯＰＡシステムは、通常、約１．７ｎｓより長いパルス幅に対する高ピーク電力をサポートすることができない。例えば、Ｋａｎｅ他の米国特許第７，０３９，０７６号に、パルス幅の関数としてのファイバ増幅器システムのピーク電力に対する制限について記載されている。図１に示すように、パルス幅が約１．７ｎｓを超えて増大すると、ピーク電力は急激に低減する。さらに、米国特許第７，０３９，０７６号に開示されているように、受動的Ｑスイッチ主発振器を使用すると、柔軟性が低下し、パルス繰返しレートおよびパルス幅が変化する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】米国特許第７，０３９，０７６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
パルスの持続時間がもっと長いと良い結果を得ることができるＭＯＰＡ構成および波長変換の両方を含む多数の用途がある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
下記の詳細な説明は、説明のための多くの特定の詳細を含んでいるが、通常の当業者であれば、下記の詳細な説明に対する多くの変更および修正も本発明の範囲に含まれることを理解することができるだろう。それ故、下記の本発明の例示としての実施形態は、すべてのものに適用することができるし、本発明を制限するものでもない。
用語：
本明細書においては、
ある（不定冠詞「ａ」または「ａｎ」）という用語は、別段の指定がない限り、この冠詞に続く１つ以上のアイテムの量を意味する。
【０００７】
ビーム・スプリッタという用語は、光のビームを２つ以上の部分に分割することができる光学デバイスを意味する。
ブリルアン散乱という用語は、媒質を通過する光波および音波の間の相互作用による媒質内での光の自然散乱を含む非線形光学現象を意味する。
【０００８】
空洞または光共振空洞という用語は、それに沿って光が往復または巡回することができる２つ以上の反射面で形成されている光路を意味する。光路と交差するオブジェクトは、空洞内に位置するといわれる。
【０００９】
チャープ（または「周波数チャープ」）という用語は、光源の発光波長の長期ドリフトとは異なる急速な変化を意味する。
連続波（ＣＷ）レーザという用語は、パルス状のレーザでのように短いバーストではなく、放射線を連続的に放出するレーザを意味する。
【００１０】
デューティ・サイクル（Ｄ）という用語は、一定の間隔で生成するパルスに対するパルス持続時間τとパルス繰返し周波数（ＰＲＦ）との積を意味する。デューティ・サイクルは、例えば、０．０１のような比率で表すこともできるし、または等価的に、例えば１％のような百分率で表すこともできる。
【００１１】
ダイオード・レーザという用語は、コヒーレントな光の出力を発生するために誘導放出を使用するように設計されている発光ダイオードを意味する。ダイオード・レーザは、また、レーザ・ダイオードまたは半導体レーザとも呼ばれる。
【００１２】
ダイオード励起レーザという用語は、ダイオード・レーザによりポンピングされる利得媒質を有するレーザを意味する。
利得という用語は、媒質を通してある点から他の点に送信される信号の強度、パワーまたはパルス・エネルギーの増大を意味する。
【００１３】
利得媒質という用語は、レーザに関連して以下に説明するレーザ光を発することができる材料を意味する。
ガーネットという用語は、例えば、イットリウム・アルミニウム・ガーネット（ＹＡＧ）、ガドリニウム・ガリウム・ガーネット（ＧＧＧ）、ガドリニウム・スカンジウム・ガリウム・ガーネット（ＧＳＧＧ）、イットリウム・スカンジウム・ガリウム・ガーネット（ＹＳＧＧ）等を含む特定のクラスの酸化物結晶を意味する。
【００１４】
例えば、「のような（ｓｕｃｈ ａｓ）」、「例えば（ｆｏｒ ｅｘａｍｐｌｅ）」、「等（ｅｔｃ．）」、「など（ａｎｄ ｔｈｅ ｌｉｋｅ）」、「してよい（ｍａｙ）」、「できる（ｃａｎ）」、「可能である（ｃｏｕｌｄ）」、および特定のカテゴリー内で１つのアイテムまたはアイテムのリストと一緒に使用する他の類似の修飾語句を含む「含む」という用語は、このカテゴリーが、１つのアイテムまたはアイテムのリストを含んでいるが、含むことができるものはこれらに限定されないことを意味する。
【００１５】
赤外線という用語は、約７００ナノメートル（ｎｍ）〜約１００，０００ｎｍの範囲内の真空波長を特徴とする電磁放射線を意味する。
レーザという用語は、放射線の誘導放出による光の増幅の頭字語である。レーザは、レーザを放出することができる材料を含む空洞である。この材料は、任意の材料（結晶、ガラス、液体、半導体、ダイまたはガス）であり、その原子は、例えば光または放電によるポンピングにより準安定状態に励起可能である。光が再度基底状態になった場合に、光が、原子により準安定状態から放出される。光の放出は、放出された光子の位相および方向を誘導している光子と同じものにする、通過する光子の存在により誘導される。光（本明細書においては、誘導放射と呼ぶ）は、空洞内で振動し、空洞から射出されたものの一部は出力ビームを形成する。
【００１６】
光：本明細書においては、「光」という用語は、一般に、約１ナノメートル（１０−９メートル）から約１００ミクロンの真空波長の範囲にほぼ対応する赤外線から紫外線まで
の周波数の範囲内の電磁放射線を意味する。
【００１７】
モード・ロックしたレーザという用語は、高ピーク電力およびピコ秒（１０−１２秒）の領域のような短い持続時間のエネルギー・バーストを内部で選択的に発生する各モードの相対的位相を制御する（場合によっては時間に関する変調により）ことにより機能するレーザを意味する。
【００１８】
非線形効果という用語は、通常、レーザが生成するような光のほぼ単色の指向性ビームだけにより見ることができるある種の光学現象を意味する。高調波の発生（例えば、第２、第３および第４高調波の発生）、光パラメータ発振、和周波発生、差周波発生、光パラメータ増幅、および誘導ラマン効果は、非線形効果の例である。
【００１９】
非線形光波長変換プロセスは、それにより非線形媒質を通過している所与の真空波長λ０の入力光が、媒質および／または入力光とは異なる真空波長を有する出力光を生成するような方法で、媒質または媒質を通過している他の光と相互作用する非線形光学プロセスである。非線形波長変換は、非線形周波数変換と等しいものである。何故なら、２つの値は、光の減圧速度により関連しているからである。両方の用語は互換性を有する。非線形光波長変換としては下記のもの等がある。
【００２０】
例えば、第２高調波発生（ＳＨＧ）、第３高調波発生（ＴＨＧ）、第４高調波発生（ＦＨＧ）等のような高次高調波発生（ＨＨＧ）。この場合、入力光の２つ以上の光子は、周波数Ｎｆ０を有する出力光の光子を発生するような方法で相互作用する。この場合、Ｎは相互作用する光子の数である。例えば、ＳＨＧの場合には、Ｎ＝２である。
【００２１】
和周波発生（ＳＦＧ）。この場合、周波数ｆ１の入力光の光子は、周波数ｆ１＋ｆ２を有する出力光の光子を生成するような方法で、周波数ｆ２の他の入力光の光子と相互作用する。
【００２２】
差周波発生（ＤＦＧ）。この場合、周波数ｆ１の入力光の光子は、周波数ｆ１−ｆ２を有する出力光の光子を生成するような方法で、周波数ｆ２の他の入力光の光子と相互作用する。
【００２３】
非線形材料という用語は、非線形効果を起こすことができる光放射に対する非ゼロ非線形誘電応答を含む材料を意味する。非線形材料としては、ニオブ酸リチウム（ＬｉＮｂＯ３）、三ホウ酸リチウム（ＬＢＯ）、ベータホウ酸バリウム（ＢＢＯ）、ホウ酸セシウム・リチウム（ＣＬＢＯ）、ＫＤＰおよびその同形体、ＬｌＬＯ３、および例えば、ＰＰＬＮ、ＰＰＳＬＴ、ＰＰＫＴＰ等のような擬似位相整合材料の結晶等がある。ファイバ内に微細構造を形成することにより、光ファイバを光放射に対して非線形応答を有するようにすることもできる。
【００２４】
光増幅器という用語は、光入力信号のパワーを増幅する装置を意味する。光増幅器は、ポンプ放射により駆動された利得媒質を使用するレーザに類似している。増幅器は、通常、フィードバックを行わないので（すなわち、空洞を有していないので）、利得を有するが、発振はしない。本明細書においては、光電力増幅器という用語は、通常、増幅したビームをターゲットまたは波長変換器に供給する前の最後の光増幅器を意味する。放射線源と電力増幅器との間の増幅器段は、本明細書においては、通常、プリアンプと呼ばれる。
【００２５】
位相整合という用語は、波長間のエネルギーのコヒーレントな伝達を行うことができる距離を延ばすために、多重波非線形光学プロセスで使用する技術を意味する。例えば、三波プロセスは、ｋ１＋ｋ２＝ｋ３の場合には位相整合しているといわれる。この場合、ｋ
ｉは、プロセスに参加しているｉ番目の波の波ベクトルである。周波数倍加の場合には、例えば、このプロセスは、基本波および第２高調波の位相速度が一致している場合に最も効率的になる。通常、位相整合状態は、非線形材料内の光波長、偏波状態および伝搬方向を注意深く選択することにより達成することができる。
【００２６】
パルス持続時間（τ）という用語は、例えば、パルスの前縁部および後縁部上のパワーが半分になる点間の時間間隔のような繰返し信号の持続時間または寿命を意味する。パルス持続時間は、「パルス幅」とも呼ばれる。
【００２７】
パルス・エネルギーという用語は、パルス内のエネルギーの量を意味する。パルス・エネルギーは、パルス周期間の瞬時パルス・パワーを積分することにより計算することができる。
【００２８】
パルス周期（Ｔ）という用語は、２つ以上のパルス列内の連続するパルスの等価点間の時間を意味する。
パルス繰返し周波数（ＰＲＦ）という用語は、単位時間当たりのパルス繰返しレートを意味する。ＰＲＦは、周期Ｔに反比例する。例えば、ＰＲＦ＝１／Ｔである。
【００２９】
Ｑという用語は、（２π）×（共鳴装置内に蓄積されている平均エネルギー）／（サイクル当たりの放散エネルギー）として定義される共振器（空洞）のメリットの数値を意味する。光共振器の表面の反射性が高ければ高いほど、吸収損失が少なければ少ないほどＱは高くなり、所望のモードからのエネルギー損失は少なくなる。
【００３０】
Ｑスイッチという用語は、光共振器のＱを急速に変化するために使用されるデバイスを意味する。
Ｑスイッチ・レーザという用語は、レーザ媒質内でハイレベルの反転（光利得およびエネルギー蓄積）が達成されるまでレージング作用を防止するために、レーザ空洞内でＱスイッチを使用するレーザを意味する。例えば、このスイッチが、音響光学または電気光学変調器または可飽和吸収体により、空洞のＱを急速に増大すると、ジャイアント・パルスが発生する。
【００３１】
擬似ＣＷという用語は、連続的に現れるために十分速い繰返しレートでのパルスの連続的な発生を意味する。
擬似位相整合（ＱＰＭ）材料：擬似位相整合材料においては、基本波および高調波の放射が、材料の非線形係数の符号を周期的に変化させることにより位相整合している。符号の変化の周期（ＫＱＰＭ）により、ＫＱＰＭ＋ｋ１＋ｋ２＝ｋ３のような位相整合式に追加の項が追加される。ＱＰＭ材料においては、基本波および高調波は、同じ偏波を有することができ、多くの場合、効率が改善する。擬似位相整合材料の例としては、周期分極反転のタンタル酸リチウム（ＰＰＬＴ）、周期分極反転のニオブ酸リチウム（ＰＰＬＮ）、周期分極反転の定比組成タンタル酸リチウム（ＰＰＳＬＴ）、周期分極反転のリン酸カリウム・チタニル（ＰＰＫＴＰ）、または周期分極反転の微細構造ガラス繊維等が挙げられる。
【００３２】
ラマン散乱という用語は、散乱した光が入射光よりも低い周波数を有する材料による入射光の散乱を意味する。入射光および散乱光（ラマン・シフトと呼ばれる）の周波数の違いは、散乱材料の固有振動周波数に対応する。
【００３３】
光増幅器の飽和という用語は、その周波数に近い入射光のパワーがある値を超えた場合に、ある遷移周波数に近い媒質の利得係数の低減を意味する。利得係数が一定である場合には、媒質が放出するパワーは、入射パワーに比例する。しかし、通常、利得媒質がパワ
ーを放出することができるレートには限界がある。この限界は関連するエネルギー準位の寿命により異なる。この限界に達すると、誘導遷移は、上部エネルギー準位の配置を有意に低減するほど十分高速になり、それにより利得係数が低減する。この効果は、入力電力の関数として増幅電力を「平坦」にする。
【００３４】
飽和強度（ＩＳＡＴ）：増幅器の利得を、その小さな信号値の半分に低減する強度。増幅器を通過する信号強度が飽和強度よりかなり大きい場合には、増幅器が飽和したという。
【００３５】
誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）という用語は、強い光が、格子内で超音波を発生する結晶格子を変形させるある種の増幅プロセスを意味する。ブリルアン散乱光は増大し、そのパワーは指数関数的に増大する。
【００３６】
入射光のパワーがあるしきい値を超えると、入射光の大部分は入射光より低い周波数を有するブリルアン散乱光に変換される。
誘導ラマン散乱（ＳＲＳ）は、強い光ビームにより発生させることができるある種のラマン散乱である。ラマン散乱光は増大し、そのパワーは指数関数的に増大する。入射光のパワーがあるしきい値を超えると、入射光の大部分は入射光より低い周波数を有するラマン散乱光に変換される。ＳＲＳは、また、誘導ラマン効果またはコヒーレントなラマン効果とも呼ばれる。
【００３７】
紫外線（ＵＶ）放射線という用語は、可視領域の波長より短いが、軟Ｘ線の波長よりは長い真空波長を特徴とする電磁放射線を意味する。紫外線放射は、下記の波長範囲、すなわち、約３８０ｎｍ〜約２００ｎｍの近紫外線；約２００ｎｍ〜約１０ｎｍの遠または真空紫外線（ＦＵＶまたはＶＵＶ）；約１ｎｍ〜約３１ｎｍの極端紫外線（ＥＵＶまたはＸＵＶ）に細分化することができる。
真空波長：電磁放射線の波長は、通常、波が伝搬する媒質の関数である。真空波長は、所与の周波数の電磁放射線の波長であり、放射線が真空内を伝搬する場合には、真空内の光の速度を周波数で割ることにより得られる。
（発明の説明）
本発明の実施形態においては、シード源は、パルス持続時間τおよび周波数チャープを特徴とする１つ以上のチャープド入力パルスを発生することができる。パルス持続時間τは、約２ナノ秒より長い（例えば、約１．７ナノ秒より長い）。フォトニック結晶増幅器は、約１キロワットより大きいピーク電力Ｐを特徴とする１つ以上の増幅パルスを生成するために入力パルスを増幅する。パルス持続時間τおよびフォトニック結晶ファイバは、フォトニック結晶ファイバの誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）に対するしきい値がピーク電力Ｐよりも大きくなるように選択される。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】従来技術のＭＯＰＡシステム内のピーク電力とパルス幅との間の関係を示すグラフ。
【図２】本発明のある実施形態による、高調波変換を含む全ファイバＭＯＰＡシステムの略図。
【図３】本発明のある実施形態による、ファイバＭＯＰＡシステム内の２つの異なる駆動電流に対するシード源の周波数シフト対時間のグラフ。
【図４】本発明のある実施形態による、ファイバＭＯＰＡシステム内の２つの異なる駆動電流に対するシード源の周波数チャープ率対時間のグラフ。
【図５】本発明のある実施形態による、ファイバＭＯＰＡシステム内の周波数チャープされたシード源を含むＳＢＳしきい値対パルス幅のグラフ。
【図６Ａ】レーザの出力をチャープするために半導体レーザに供給した電流パルスの一例。
【図６Ｂ】レーザの出力をチャープし、出力パルスのパワーを変化させるために半導体レーザに供給した成形した電流パルスの一例。
【図７】本発明のある実施形態で使用するのに適しているファイバ増幅器の略図。
【図８】本発明のある実施形態で使用するのに適しているファイバ増幅器の略図。
【図９】ファイバＭＯＰＡシステム内の電力増幅器で使用することができる、クラッド励起フォトニック結晶ファイバの顕微鏡写真。
【図１０】ファイバＭＯＰＡシステム内の電力増幅器で使用することができる、単一偏波フォトニック結晶ファイバの光減衰対光波長のグラフ。
【図１１】標準ファイバを使用している従来技術と、シード源上にチャープを含んでいないフォトニック結晶ファイバを使用している本発明との比較。
【図１２】シード周波数チャープおよびフォトニック結晶ファイバの両方を使用を使用した場合の改善を示すＳＢＳしきい値対パルス幅のグラフ。
【図１３】本発明の実施形態で波長変換器として使用するのに適している第３高調波発生器の略図。
【図１４】いくつかのパルス幅に対する平均紫外線（ＵＶ）パワー対パルス繰返しレートのグラフ。
【図１５】３つの異なるパルス幅に対するパルス繰返しレートの関数としてのパルス・エネルギーのグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
他の実施形態においては、チャープド入力パルスを、特徴的な真空波長λ、スペクトル線幅δｆ、パルス持続時間τ、周波数シフトの大きさΔｆ、および周波数シフトレート（「チャープ率」とも呼ばれる）Δｆ／Δｔによりさらに特徴付けることができる。パルス持続時間τは、約２ナノ秒より長い（例えば、約１．７ナノ秒より長い）。フォトニック結晶増幅器は、約１キロワットより大きいピーク電力Ｐを特徴とする１つ以上の増幅パルスを生成するために入力パルスを増幅する。λ、δｆ、τ、Δｆ、Δｆ／Δｔおよびフォトニック結晶ファイバの値は、フォトニック結晶ファイバの誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）に対するしきい値が、ピーク電力Ｐよりも大きくなるように選択することができる。
【００４０】
図２は、本発明のある実施形態による波長変換光学システム１００および方法を示す。より詳細には、このシステム１００は、通常、コントローラ１０１と、シード源１０２と、１つ以上のオプションとしての光増幅器１０６ａおよび１０６ｂと、電力増幅器１０８と、波長変換器１１０とを含む。シード源１０２は、シード放射１０４を発生し、このシード放射は、入力信号１０７を生成するためにオプションとしてのプリアンプ１０６ａおよび１０６ｂにより増幅することができ、この入力信号１０７は、さらに、増幅出力１０９を生成するために電力増幅器１０８で増幅される。別の方法としては、プリアンプを省略して、入力信号１０７としてシード放射１０４を使用することができる。当業者であれば周知のように、帯域フィルタおよび光アイソレータを、ビームが後方に伝搬するのを防止し、シードされていない自然放出の影響を最小限度に小さくするために増幅器段間に設置することができる。
【００４１】
光電力増幅器１０８からの増幅出力１０９は、光学的に波長変換器１１０に結合される。波長変換器１１０は、波長変換された出力１１１を生成するために、増幅出力１０９の少なくとも一部を波長変換する。本発明のある実施形態においては、システム１００は、光増幅器１０８から増幅出力１０９を受信し、それを波長変換器１１０に送信する結合光学系１０５を含むことができる。ある実施形態では、波長変換器を必要としない。システム１００は、また、波長変換された出力１１１を受信し、最終出力１１３を送信する結合光学系１１２を含むことができる。結合光学系１１２は、簡単な窓を含むことができ、また光ファイバを含むことができる。
【００４２】
コントローラ１０１は、シード源１０２、および／またはオプションとしての光プリアンプ１０６ａおよび１０６ｂ、電力増幅器１０８、および／または波長変換器１１０と動作可能に結合することができる。コントローラは、シード源１０２のパルス幅τおよびパルス繰返し周波数のようなシード放射１０４のパルス特性を制御することができるロジックを含むことができる。一例を挙げて説明すると、シード源１０２が半導体ダイオード・レーザである場合には、コントローラ１０１は、シード源をポンピングするために使用する電気駆動回路１２２に制御信号１２０を送ることができる。制御信号１２０は、電気駆動回路１２２の動作パラメータを調整するように構成することができる。他の実施形態においては、シード源放射線１０４を、例えば、シード源１０２として使用するＤＢＲレーザの格子部分を加熱する電流パルスを供給することにより、シード源上のアクチュエータによりスペクトル制御することができる。コントローラ１０１は、ユーザの制御入力１２３に応じて、波長変換された平均電力および／またはパルス・エネルギーを調整することができる。ある実施形態においては、システム・コントローラ１０１は、１つ以上のフィードバック信号に応じて動作することができる。例えば、最終出力１１３の一部を、例えば、ビーム・スプリッタ１１４により、電力モニタ１１６の方向に偏向することができる。残りの出力１１５は、ターゲット１１８に結合することができる。別の方法としては、最終出力１１３をターゲット１１８と直接結合することができる。
【００４３】
最終出力１１３または残りの出力１１５を、用途により多数の異なるタイプのプロセスのうちの任意のプロセスを実施するために、多数の異なるタイプのターゲットのうちの任意のターゲットに供給することができる。システム１００の用途としては、材料処理、医療、レーザ粒子加速器およびウェーハ検査等があるが、これらに限定されない。ターゲット１１８の適当な材料の例としては、金属、セラミック、半導体、ポリマー、複合材料、薄膜、有機材料、インビトロまたはインビボ生体試料、および素粒子等が挙げられるが、これらに限定されない。特定の材料処理の場合には、ターゲットは、例えば、ワイヤ、プリント回路（ＰＣ）基板、集積回路（ＩＣ）パッケージ、ＩＣウェーハ・ダイ、ＬＥＤウェーハ、パッケージ、ダイ等を含むことができる。材料処理用途の例としては、表面テクスチャリング、熱処理、表面彫り込み、精密微細加工、表面アブレーション、切断、溝形成、バンプ形成、コーティング、半田づけ、蝋づけ、焼結、密封、溶接、リンク・ブローイング、ウェーハ・スクライブ、ダイシングおよびマーキング、ビア孔あけ、メモリ・リペア、平面パネル・ディスプレイ・リペア、ステレオリソグラフィ、マスクレス・リソグラフィ、表面拡散、および化合物への表面変換等が挙げられる。
【００４４】
上記構成要素の他に、光学システム１００は、さらに、当業者であれば周知の他の光学構成要素を含むことができる。このような構成要素は、シード放射１０４、増幅出力１０９、最終出力１１３または残りの出力１１５の後方反射の有害な影響を避けるために、光アイソレータを含むことができる。光学構成要素の他の例としては、増幅した自然放出（ＡＳＥ）の有害な影響を避けるためのスペクトル・フィルタ、シード放射１０４、増幅出力１０９、最終出力１１３または残りの出力１１５の偏波状態を所望の方向に回転させるための波長板等があるが、これらに限定されない。別の方法としては、シード源１０２は、例えば、増幅された誘導放出（ＡＳＥ源）のようなチャーピングを必要としない十分広い固有の帯域幅を有するソースであってもよい。ある実施形態においては、広い固有の帯域幅のシード源１０２とフォトニック結晶ファイバ増幅器１０８（プリアンプを含むまたは含んでいない）を組み合わせると、以下に説明する理由により、ＳＢＳしきい値を十分高くすることができる。一例を挙げて説明すると、ＡＳＥソースは、そのレージングしきい値以下のＤＦＢレーザであってもよい。
【００４５】
シード源１０２は、１つ以上のシード・パルスの形でシード放射１０４を生成する。誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）のしきい値を増大するために、シード放射１０４は周波数チ
ャープされる。シード源１０２は、半導体レーザを含み、シード放射１０４は、コヒーレントな光の形をしている。シード源１０２により生成されたシード放射１０４は、電磁スペクトルの近赤外線または可視部分であってもよい。例えば、シード放射１０４は、約６３０ｎｍ〜約３０００ｎｍの範囲内の真空波長を特徴とすることができる。この範囲内の波長を有する光信号は、異なる基板上に形成された種々の半導体レーザにより入手することができる。
【００４６】
シード源１０２は、多くの異なる設計で作ることができる。例えば、シード源１０２は、分散フィードバック（ＤＦＢ）または分散ブラッグ・リフレクタ（ＤＢＲ）タイプの半導体ダイオード・レーザのような半導体ダイオード・レーザであってもよい。半導体レーザは、ダイオードを通しての駆動電流によりポンピングすることができる。一例を挙げて説明すると、ＤＢＲレーザの場合には、シード源１０２は、約２５ミリワット（ｍＷ）の特定の連続波（ｃｗ）出力電力、約２２０ミリアンペア（ｍＡ）の最大順方向動作電流、約５０ｍＡの最大位相動作電流、および約１００ｍＡの最大格子動作電流を有することができるが、これらに限定されない。適当な市販のＤＢＲタイプのレーザの例としては、とりわけ、ベルリン所在のＥａｇｌｅｙａｒｄ Ｐｈｏｔｏｎｉｃｓ社のモデル＃ＥＹＰ−ＤＢＲ−１０６３−０００２５−２０００−ＢＦＹ０１−０００１レーザ等が挙げられる。
【００４７】
一例を挙げて説明すると、ＤＦＢレーザの場合には、シード源１０２は、約４０ｍＷの特定のｃｗ出力電力、約２５０ｍＡの順方向動作電流、および約１０ＭＨｚ未満の線幅を有することができるが、これらに限定されない。適切なＤＦＢタイプのレーザの例としては、とりわけ、同様に、ドイツのベルリン所在のＥａｇｌｅｙａｒｄ Ｐｈｏｔｏｎｉｃｓ社のモデル＃ＥＹＰ−ＤＦＢ−１０６０−０００４０−ＢＦＹ０１−００００レーザ等が挙げられる。
【００４８】
ＤＦＢおよびＤＢＲレーザのようなレーザの狭いｃｗ線幅は、大電力増幅には向いていない場合がある。何故なら、ＳＢＳのしきい値があまりに低すぎるからである。しかし、レーザのパルス動作は、シード放射１０４の周波数をパルス持続時間τ中にシフトするのに使用することができる。シード放射をシフトすると、シード放射のスペクトルの拡張に類似の影響が、電力増幅器１０８の誘導ビリルアン散乱しきい値に影響を与える恐れがある。より詳細には、周波数のシフトが十分大きく、十分急速な場合には、シード放射１０４のスペクトルの拡張の場合に予想されるように、シフトにより電力増幅器１０８のＳＢＳしきい値が増大する場合がある。それ故、シード・パルス１０４をチャープする周波数を、狭い線幅の光源をシード源１０２として使用することができるようにするために使用することができる。本発明の実施形態におけるＤＦＲおよびＤＢＲレーザのような半導体レーザの特定の利点は、レーザをポンピングするために使用する駆動電流をパルス状にすることにより、その出力を容易にチャープすることができることである。
【００４９】
さらに、シード放射１０４のパルス持続時間τを、駆動電流のデューティ・サイクルおよび／またはパルス繰返し周波数を調整することにより容易に変えることができる。
図３は、１００ｍＡおよび３００ｍＡの駆動電流の場合のＤＢＲレーザ内のシード源周波数対時間のシフトを示す。この例の場合には、使用したＤＢＲレーザは、ドイツのベルリン所在のＥａｇｌｅｙａｒｄ Ｐｈｏｔｏｎｉｃｓ社のモデル＃ＥＹＰ−ＤＢＲ−１０６３−０００２５−２０００−ＢＦＹ０１−０００１であった。ＤＦＢレーザは、類似の結果を示した。周波数シフトの大きさは、駆動電流が増大するにつれて増大する。電流による周波数シフトの増大は、通常、スーパーリニアである。図３を見れば分かるように、周波数シフト曲線の形状は、両方の駆動電流に類似している。図３の例の場合には、８ＧＨｚおよび４０ＧＨｚの全周波数シフトは、それぞれ、１００ｍＡおよび３００ｍＡのピーク電流パルスの場合に得られた。
【００５０】
時間の関数としての周波数チャープ率（周波数シフトのレート）を決定するために、図３の周波数シフト対時間のデータの導関数を使用することができる。より詳細には、図４は、図３の周波数シフト対時間のグラフを描くために使用したデータから得られた周波数チャープ率対時間のグラフである。図４を見れば分かるように、チャープ率は、駆動電流が増大すると増大する。より詳細には、１００ｍＡの駆動電流の場合には、チャープ率は、電流パルスを供給した２００ｎｓの間に、約６５ＭＨｚ／ｎｓから２５ＭＨｚ／ｎｓに変化する。３００ｍＡの駆動電流の場合には、チャープ率は、約３００ＭＨｚ／ｎｓから１２５ＭＨｚ／ｎｓに変化する。誘導ビリルアン散乱に対するしきい値は、チャープ率により異なる。それ故、シード源を適当にチャープすることにより、ＳＢＳしきい値を、そうでない場合には、ｃｗ動作のためのものであるレベルより上に増大することができる。このようにして、ＳＢＳしきい値を、電力増幅器で増幅されているシード・パルス放射のパワーより高いレベルに増大することができる。例えば、電力増幅器１０８でＳＢＳを形成するための時間が約１０ナノ秒（ｎｓ）であり、電力増幅器１０８の利得媒質に対するＳＢＳ帯域幅が約１００ＭＨｚである場合には、約１０ＭＨｚ／ｎｓまたはそれ以上のチャープ率は、約１００ＭＨｚまたはそれ以上の周波数シフトを生じ、そのためＳＢＳしきい値が増大する。パルス状の駆動電流により誘起されたチャープ率を制御することにより、電力増幅器１０８のＳＢＳしきい値を、光学システム１００がＳＢＳを起こさずに広いパラメータ範囲上で動作することができるように増大することができる。
【００５１】
図５は、ＳＢＳしきい値上のシード源１０２のチャープの影響を示す。この図は、カウンタ・ポンピングしたファイバ・ベースの電力増幅器のＳＢＳしきい値対パルス幅のグラフである。使用したファイバは、デンマークのＢｉｒｋｅｎｒｏｄ所在のＣｒｙｓｔａｌ
Ｆｉｂｒｅ Ａ／Ｓ社のラージ・モード・エリア・フォトニック結晶ファイバである。この図に１つの周波数曲線を描くために、パルス幅を制御するための外部変調器を含むｃｗモードで動作している、モデル＃ＥＹＰ−ＤＢＲ−１０６３−０００２５−２０００−ＢＦＹ０１−０００１ＤＢＲダイオードを使用した。図５の他の２つの曲線を描くために、ＤＢＲおよびＤＦＢレーザを、駆動電流をパルス形成することによりチャープした。図５を見れば分かるように、ＤＢＲおよびＤＦＢソース両方を電流パルス形成することにより誘起したチャープにより、周波数チャープを含んでいない１つの周波数源と比較した場合、ＳＢＳしきい値が有意に増大した。図５の斜線部分は、シード放射をパルス・チャープしたことによる追加の使用することができる動作範囲を示す。ＳＢＳしきい値の増大は、数ｎｓから約１００ｎｓのパルス幅の大きな動作範囲上の４のほぼ係数である。
【００５２】
ＤＦＢおよびＤＢＲソースを容易に比較することができるように、ＤＢＲおよびＤＦＢダイオード両方を２００ｍＡのピーク電流で駆動した。この値は、この例で使用した特定のレーザのための最大レートのｃｗ動作駆動電流のところまたはそれに近いところのものである。しかし、チャープをさらに増大し、ＳＢＳしきい値をさらに高くする有意に大きな駆動電流でレーザを動作させることもできる。本発明者らは、実験により、定格ｃｗ動作電流よりかなり大きなパルス状の電流でＤＦＢおよびＤＢＲ半導体レーザを高い信頼性で動作させることができることを発見した。低いデューティ・サイクルおよび短いパルス幅で、定格ｃｗ電流の５倍の電流で動作させることができる。一例を挙げて説明すると、電流パルスに対するデューティ・サイクルは、約５％未満である場合があり、通常は、約１％未満である。増幅誘導放出（ＡＳＥ）問題および過度のピーク電力のために、例えば、約０．０１％のような非常に低いデューティ・サイクルはあまりに低すぎる。しかし、低い平均電力での非常に低いデューティ・サイクルでシステム１００を動作することができる場合がある。例えば、レーザ・ダイオードのパルスを駆動するために使用するエレクトロニクスにより、最小パルス幅を制限することができる。ある例の場合には、最小パルス幅は約２ナノ秒であった。一例を挙げて説明すると、パルス持続時間τは約１００ｎｓより短くてもよいが、これに限定されない。これらの低いデューティ・サイクルにおいて
は、半導体レーザが発散した平均の熱は、パルス状の電流レベルが、定格ｃｗ動作電流をかなり超えた場合でも定格値より低い。
【００５３】
シード源１０２として半導体レーザを使用する本発明の実施形態においては、定格ｃｗ電流より上のレベルの電流のパルス形成は、２つの望ましい効果を有する。より詳細には、パルス形成は、チャープを増大することができ、それにより電力増幅器１０８でＳＢＳしきい値を増大することができる。さらに、定格ｃｗレベルより上の電流によりダイオードを駆動すると、より大きな電力シード・パルス１０４を生成することができ、このパルス１０４は、すべての以降の増幅器で必要な全利得を低減することができる。そのため、シード源１０２と電力増幅器１０８の間の１つ以上のプリアンプが不要になり、電力増幅器１０８に対する入力パルスとしてシード・パルス１０４を使用することができる。さらに、シード源１０２がＤＢＲである場合には、大きな出力電力およびチャープを入手するために、ダイオードを位相および格子セクションおよび通常の利得セクションだけで駆動することができる。
【００５４】
ある実施形態においては、シード源・チャープ率を、電流パルスの振幅を制御することにより最適化することができる。図６Ａは、シード源１０２を駆動することができる矩形波電流パルス６００である。パルス６００の特徴は、周期Ｔ、持続時間τおよび電流振幅Ｉｏで表すことができる。一例を挙げて説明すると、周期Ｔは、パルス繰返し周波数（１／Ｔ）が、約５０キロヘルツ（ｋＨｚ）から約１００メガヘルツ（ＭＨｚ）になるように選択することができる。図６Ａにおいては、パルス内の電流振幅Ｉｏは、パルス持続時間τの間一定である。シード源１０２を過度に駆動するために、電流振幅Ｉｏを、定格ｃｗ電流Ｉｃｗより大きくすることができる。一例を挙げて説明すると、Ｉｏを、約２の係数だけＩｃｗより大きくすることができる。ある実施形態においては、Ｉｏは、約５の係数だけＩｃｗより大きくすることができる。
【００５５】
ある実施形態においては、電流振幅を、例えば、チャープを増大し、ＳＢＳしきい値を増大するために、パルス持続時間τの間電流を増大することにより、パルスの持続時間中に変化させることができる。例えば、図６Ｂに示すように、電流パルス６１０は、パルスの持続時間τ中Ｉ１からＩ２に増大する振幅を有することができる。さらに、電流パルスを、電流の振幅がパルス中に非線形的に変化するように整形することができる。電流振幅の変化は、パルスの持続時間τの間、電力増幅器１０８での利得のデプレッションを補償するような方法で、シード放射１０４の出力電力を増大するように構成することができる。別の方法としては、例えば、三角、鋸歯、ガウスまたは他のパルスの形のような任意の所望のパルス形を使用することができる。このようなパルスの整形を、例えば、電力増幅器１０８の増幅出力１０９のパワーを、出力パルスの持続時間中ほぼ一定に維持するために使用することができる。
【００５６】
オプションとしてのプリアンプ１０６ａ、１０６ｂは、電力増幅器１０８に増幅した入力パルス１０７を供給するために、シード源１０２からのシード・パルス１０４を増幅することができる。一例を挙げて説明すると、オプションとしてのプリアンプ１０６ａ、１０６ｂは、コア・ポンピングできるか、またはクラッド励起できるファイバ増幅器であってもよい。２つ以上のファイバ・プリアンプが存在する場合には、後の段のプリアンプのコアの直径の大きさを、シード源１０４に近いファイバ・プリアンプのコアに対して増大することができる。このようなコア構成は、プリアンプ１０６ａ、１０６ｂのＳＢＳしきい値を増大することができる。
【００５７】
電力増幅器１０８は、通常、（いつでもではないが）最大の光パワーを取り扱うので、通常、ＳＢＳによりその性能が制限されるシステム１００の段である。一例を挙げて説明すると、電力増幅器１０８は、光ファイバ増幅器であってもよい。本発明のある実施形態
においては、高出力増幅器内の増幅した光の伝搬長さを短くするために、電力増幅器１０８をカウンタ・ポンピングすることが望ましい。電力増幅器１０８に対して使用することができる光ファイバ増幅器構成は多数ある。図７および図８は、とりわけ、可能な光ファイバ増幅器構成の２つの例を示す。
【００５８】
図７は、光ファイバ７０２および励起光源７０４を有するファイバ・プリアンプ７００の一例を示す。光ファイバ７０２は、クラッドおよび添加コアを含む。ファイバ７０２のコアの直径は、例えば、約６ミクロンであってもよい。ファイバ７０２は、偏波保存または１つの偏波ファイバであってもよい。ファイバ７０２は、約５ミクロン〜約１０ミクロンのコア直径を有することができる標準無線通信ファイバと比較した場合、比較的大きなモード・エリアを有することができる。増幅される入力放射７０６は、コアに結合される。励起光源７０４からのポンプ放射も、通常、コアに結合されるが、クラッドに結合することもできる。一例を挙げて説明すると、入力放射７０６は、シード源からのものであってもよい。ファイバ７０２のコア内の、例えば、イッテルビウム（Ｙｂ）、エルビウム（Ｅｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、ホルミウム（Ｈｏ）、サマリウム（Ｓｍ）およびツリウム（Ｔｍ）のような希土類元素、またはこれらの２つ以上の組合せのようなドーパント原子は、ポンプ放射からエネルギーを吸収する。当業者であれば、希土類添加ファイバ増幅器（ＲＥＤＦＡ）スキームおよびアーキテクチャをよく知っているだろう。
【００５９】
入力放射７０６は、ドーパント原子からの放射線の放出を誘導する。誘導放射は、入力放射と同じ周波数および位相を有する。そのため、増幅出力７０８は、入力放射と同じ周波数および位相を有することになるが、光強度は増大する。光アイソレータ７１０は、放射線が、例えば反射の結果のように、その出力端部からファイバ７０２に望ましくない方法で入るのを防止するために、ファイバ７０２の出力端部と光学的に結合することができる。
【００６０】
図８は、とりわけ、図２の光電力増幅器１０８で使用することができるファイバ電力増幅器８００の可能な一例を示す。ファイバ電力増幅器８００は、通常、増幅する光信号８０１を受信する。光信号８０１は、シード源から入手することができ、シード源とファイバ電力増幅器８００との間で予め増幅することができる。例えば、１対のリレー・レンズを有する光カプラ８０２は、光信号８０１を第１の端部８０６のところで光ファイバ８０４に結合することができる。好適には、ファイバ８０４は、ポンプ放射（例えば、約９０％またはそれ以上）の高い百分率を吸収する十分長いものであることが好ましい。ある実施形態においては、ファイバ８０４は、大モード・エリア（ＬＭＡ）ファイバに適しているコア直径を有していることが望ましい。さらに、ファイバ８０４は、高出力のマルチモード・ポンプ放射線を受け入れるのに適している内部クラッド直径および受光角を有するデュアル・クラッドされているものであることが好ましい。一例を挙げて説明すると、ファイバ８０４のコアは、エルビウム（Ｅｒ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、またはネオジム（Ｎｄ）のような希土類元素でドープすることができる。ファイバ８０４は、偏波保存ファイバまたは単一偏波ファイバであってもよい。
【００６１】
励起光源８１０は、第２の端部８０８のところで、ファイバ８０４にポンプ放射８１１を供給する。励起光源８１０は、通常、１つ以上の高出力レーザ・ダイオードを含む。これらのレーザ・ダイオードは、単一エミッタの形状をしていてもよいし、または複数の単一エミッタを含むモノリシック・バーの形をしていてもよい。適切な市販のレーザ・ダイオードの特定の例としては、ドイツのＤｏｒｔｍｕｎｄ所在のＬｉｓｓｏｔｓｃｈｅｎｋｏ Ｍｉｋｒｏｏｐｔｉｋ（ＬＩＭＯ）ＧｍＢＨ社のモデルＬＩＭＯ１１０−Ｆ４００−ＤＬ９８０レーザ・ダイオード、およびカリフォルニア州Ｉｒｖｉｎｅ所在のＡｐｏｌｌｏ ＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓのＡｐｏｌｌｏ Ｆ４００−９８０−４レーザ・ダイオード等がある。別の方法としては、励起光源８１０は、例えば、カリフォルニア州Ｍｉｌｐｉ
ｔａｓ所在のＪＤＳ Ｕｎｉｐｈａｓｅ社のモデルＬ３ ９８０ｎｍポンプ・パッケージのような光学的に一緒に結合している単一エミッタのアレイであってもよい。
【００６２】
好適には、ソース８１０は、マルチモード・ソースであることが好ましく、ファイバ８０４は、マルチモード内部クラッドを有していることが好ましい。電力増幅器８００においては、ポンプ放射は、通常、ファイバ８０４の内部クラッドに結合される。ポンプ放射８１１が単一モードである場合には、ポンプ放射８１１は、代わりにファイバ８０４のコアに直接結合することができる。一例を挙げて説明すると、ファイバ８１２は、励起光源８１０からのポンプ放射８１１をコリメータ・レンズ８１４に結合することができる。ポンプ放射８１１をファイバ８０４の片方の端部または両方の端部に結合することができる。ある実施形態においては、励起光源８１０をシード源の近傍に設置し、励起光源８１０を、マルチモード・ファイバであってもよいファイバ８１２を介して出力ヘッドに接続すると有利である。このように配置すると、サイズが小さくなり、出力ヘッド内の熱負荷が低減する。
【００６３】
ポンプ放射８１１は、ファイバ８１２から発散ビームとして照射する。コリメータ・レンズ８１４は、発散ビームの焦点を視準したビームに結ぶ。波長選択リフレクタ８１６（例えば、ダイクロイック・フィルタ）は、ポンプ放射を、視準したポンプ放射の焦点をファイバ８０４の第２の端部８０８のところに結ぶ収束レンズ８１８の方向に反射する。ファイバ８０４のコア内のドーパント原子は、光信号８０１の周波数および位相と同じ周波数および位相を有するが、光強度が増幅されている増幅出力放射線８２０の放出を誘導するポンプ放射８１１を吸収する。増幅出力放射線８２０は、ファイバ８０４の第２の端部８０８から照射する時に分散する。波長選択リフレクタ８１６は、増幅出力放射線８２０を送信するように構成されている。一例を挙げて説明すると、周波数選択フィルタ８１６は、ポンプ放射８１１（例えば、約９７６ナノメートル）の周波数範囲内の放射線を反射するように選択された停止バンド、および増幅出力放射線８２０（例えば、１．０５ミクロン）の周波数範囲内の放射線を透過するように選択された通過域を有するダイクロイック・フィルタであってもよい。次に、増幅出力放射線８２０は、出力カプラ・レンズ８２２により焦点を結ぶことができる。
【００６４】
本発明の実施形態においては、フォトニック結晶ファイバを、電力増幅器１０８で利得媒質として使用することができる。そのような場合、フォトニック結晶ファイバを大モード・エリアと一緒に使用することが望ましい。フォトニック結晶ファイバは、また、プリアンプ１０６ａ、１０６ｂに使用することもできる。図９は、電力増幅器１０８で使用することができるフォトニック結晶ファイバ９００の一例を示す。フォトニック結晶ファイバ９００は、コア９０２を囲んでいて、ファイバ９００の全長に沿って延びる空隙９０４のパターンを有する添加コア９０２により特徴付けられる。空隙９０４のパターンは、コア内で光を導き、そのため内部クラッドを形成するように構成されている。コア９０２および空隙９０４のパターンは、ファイバ９００の全長に沿って延びる空隙の第２のパターンが形成する空気クラッド９０６により囲むことができる。空気クラッド９０６は、ポンプ光に対して外部クラッドとしての働きをする。空気クラッド９０６は、コア９０２の屈折率とは異なる屈折率により特徴付けることができる。空気クラッド９０６は、コア９０２および空隙９０４のパターンを被覆層９０８から分離する。ファイバ９００は、偏波保存または単一偏波ファイバであってもよい。一例を挙げて説明すると、また一般的な意味で、図９のファイバは、１０６４ｎｍのところの単一偏波である。図９の例に示すように、ファイバ９００は、ファイバ偏波特性を形成する応力部材９１０を含むことができる。
【００６５】
適当な市販のファイバとしては、デンマーク、Ｃｒｙｓｔａｌ Ｆｉｂｒｅ Ｂｉｒｋｅｎｒｏｄのモデル＃ＤＣ−２００／４１−ＰＺ−Ｙｂ−３等がある。この特定のファイバの特徴は、約２７ミクロンのモード・フィールド直径、５８０平方ミクロンのモード・
フィールド・エリアである。図１０は、この特定のタイプのフォトニック結晶ファイバの偏波および波長特性を示す。図１０を見れば分かるように、ファイバの減衰は、波長および偏波により大きく変化する。より詳細には、ゆっくりとした偏波軸の場合には、鎖線の曲線で示すように、約９７０ｎｍより短い波長に対しては、減衰は比較的大きい。高速偏波軸の場合には、実線のグラフで示すように、約１０７０ｎｍより短い波長に対しては、減衰は比較的大きい。図１０を見れば分かるように、約９７０ｎｍ〜１０７０ｎｍの波長のところでの動作の場合には、ファイバは単一偏波（ＰＺ）であり、１０７０ｎｍより長い波長のところでの動作の場合には、ファイバは偏波を維持する（ＰＭ）。それ故、単一偏波動作が望ましい場合には、どちらかの範囲内の動作によりこのような動作を入手することができる。しかし、単一偏波範囲内の動作が好ましい。何故なら、このような動作を使用すれば、入力信号偏波上で弛緩したランチ状態とすることができるからである。
【００６６】
システム１００の電力増幅器１０８でフォトニック結晶ファイバを使用した場合に得られる利点は、その一部をＳＢＳしきい値の標準モデルで説明することができるだろう。ｃｗ動作の標準公式によれば、ＳＢＳしきい値は下式により計算することができる。
【００６７】
ｇＢ＊Ｐ＊Ｌ／Ａ＝２１
但し、
ｇＢ＝ブリルアン散乱利得（材料定数）
Ｐ＝光パワー
Ｌ＝ファイバ長
Ａ＝ファイバ・モード・エリア。
【００６８】
この式の詳細については、例えば、Ｇｏｖｉｎｄ Ａｇｒａｗａｌの３６１ページのＮｏｎｌｉｎｅａｒ Ｆｉｂｅｒ Ｏｐｔｉｃｓを参照されたい。
光周波数がチャープしている場合、またはＳＢＳ帯域幅より広い場合には、ｃｗモデルを短パルスに適用することはできないが、このモデルは、依然としてＳＢＳしきい値上のチャープド・パルスの効果の定性的指針として使用することができる。より詳細には、上式から、ＳＢＳしきい値を大きくするためには、（ａ）大モード・エリア・ファイバを使用してモード・エリアＡを広くすること、（ｂ）ファイバ長Ｌを短くすることが望ましいことが分かるだろう。（ｂ）に関しては、カウンタ・ポンピングした増幅器においては、実効ポンプ吸収長、１／ｅの係数によりその上でポンプ光が減衰する距離のほうが物理的ファイバ長より重要であることに留意されたい。ポンプ吸収長は、高度添加コア、小さな直径の内部クラッド、および最大吸収効率の波長のところでのポンピングを使用することにより最小限度に短くすることができる。約９７６ｎｍの波長のところでのＹｂ添加ガラス繊維ポンピングの場合には、実効ポンプ吸収長が最も短くなる。
【００６９】
本発明者の知る限りでは、フォトニック結晶ファイバが、ＳＢＳしきい値を増大することができる望ましい特性を有していることは今まで分かっていなかった。光を案内するためにコアとクラッドとの間の屈折率の違いを使用する通常のファイバも、ブリルアン散乱した音波を案内する働きをすることができる。光の場合には、生成したブリュアン音波を案内すると、音波の自然拡散を除去することができ、ファイバ・コア内に音波を集中することができる。この案内は、ＳＢＳしきい値を低減するために役に立つと考えられている。本発明者らは、フォトニック結晶ファイバを、ブリルアン散乱した光を案内しないように製造することができることを知った。より詳細には、フォトニック結晶ファイバは、増幅パルスおよび／または入力パルスのブリルアン散乱によるフォトニック結晶ファイバに由来するブリルアン散乱した放射線を案内しないように構成することができる。ブリュアン波長（ブリルアン散乱した放射線の波長）は、材料内の光波長の半分である。１０６４ｎｍの波長光のブリルアン散乱は、５３２ｎｍの波長を有するブリルアン散乱した放射線を生成する。図１０を見れば、５３２ｎｍの光放射が、ファイバ９００内で大きく減衰し
、案内されないことが分かる。同一の機構が光波としてブリュアン音波を案内した場合には、音波も案内されないと考えられる。このような観察に基づいて、本発明者らは、ブリルアン散乱した音波に対するファイバの損失を生じる性質は、ほぼ３の係数だけＳＢＳしきい値を増大するものと予想することができると経験的に判断した。
【００７０】
図１１は、従来のステップ指数ファイバを使用する従来技術と、電力増幅器１０８でフォトニック結晶ファイバを使用するが、シード源１０２上にチャープを含んでいない本発明のある実施形態との比較を示す。実線は、従来のファイバのしきい値を、鎖線は、上記タイプのフォトニック結晶ファイバのＳＢＳしきい値を示す。このグラフを描くために、米国特許第７，０３９，０７６号に開示されている強度対パルス幅の情報を、強度に推定の５８０平方ミクロンのモード・フィールド・エリアを掛けることによりピーク電力に換算した。図１１の比較は、単一周波数、チャープしていないシード源１０２を想定している。斜線部分は、フォトニック結晶ファイバの使用による潜在的に使用することができる追加の動作範囲を示す。図１１は、約数ｎｓから１００ｎｓのパルス幅の広い動作範囲内のＳＢＳしきい値のほぼ３の係数による増大を示唆している。
【００７１】
本発明のある実施形態においては、シード源・チャープを、ＳＢＳしきい値内のほぼ一次の大きさの増大を行うために、フォトニック結晶ファイバと併用することができる。一例を挙げて説明すると、図１２は、シード源１０２からのチャープド・パルスおよび電力増幅器１０８のフォトニック結晶ファイバの効果を考慮に入れた場合の改善を示す。実線は、電力増幅器１０８の従来のファイバのＳＢＳしきい値およびシード源１０２のチャープしていないパルスを示す。この線を描くために、米国特許第７，０３９，０７６号に開示されている強度対パルス幅の情報を、強度に仮定の５８０平方ミクロンのモード・フィールド・エリアを掛けることによりピーク電力に換算した。波線は、シード源１０２としてのＤＢＲレーザのチャープド・パルス形成と一緒に、電力増幅器１０８の上記タイプのフォトニック結晶ファイバのＳＢＳしきい値を示す。一点鎖線は、シード源１０２としてのＤＦＢレーザのチャープド・パルス形成と一緒に、電力増幅器１０８の上記タイプのフォトニック結晶ファイバのＳＢＳしきい値を示す。斜線部分は、シード源１０２のチャープド・パルス形成および電力増幅器１０８のフォトニック結晶ファイバの組合せによる潜在的な追加の使用することができる動作範囲を示す。シード源のチャープを増大するために、そのｃｗ定格よりも大きくシード源を駆動することにより、ＳＢＳしきい値レベルをさらに制御することができることに留意されたい。図１２を見れば分かるように、ＳＢＳしきい値は、１００ｎｓより長いパルス幅の間、引き続き比較的高いレベルに留まることができる。さらに、図４に示すように、シード源１０２は、１００ｎｓより長いパルス幅の間、引き続きチャープすることができる。
【００７２】
本発明の実施形態を使用すれば、増幅パルス内でパルス持続時間τを長くすることができる。このことは、波長変換器１１０を使用して増幅出力１０９の波長変換を含む用途の場合特に有利である。本発明の実施形態と一緒に使用することができる多数の可能な波長変換器構成がある。図１３は、とりわけ、図２のシステム１００内の波長変換器１１０として使用することができる波長変換器１３００の一例である。この例の場合には、波長変換器１３００は、第３高調波発生器である。波長変換器１３００は、通常、第１および第２の非線形結晶１３０２、１３０４を含む。適当な非線形結晶としては、ニオブ酸リチウム（ＬｉＮｂＯ３）、三ホウ酸リチウム（ＬＢＯ）、ホウ酸βバリウム（ＢＢＯ）、ホウ酸セシウム・リチウム（ＣＬＢＯ）、タンタル三リチウム、定比組成タンタル酸リチウム（ＳＬＴ）、リン酸カリウム・チタニル（ＫＴＰとも呼ばれるＫＴｉＯＰＯ４）、ＡＤＡ、ＡＤＰ、ＣＢＯ、ＤＡＤＡ、ＤＡＤＰ、ＤＫＤＰ、ＤＬＡＰ、ＤＲＤＰ、ＫＡＢＯ，ＫＤＡ、ＫＤＰ、またはＬＦＭおよびその同形体、周期分極反転のニオブ酸リチウム（ＰＰＬＮ）、周期分極反転のタンタル酸リチウム、周期分極反転の定比組成タンタル酸リチウム（ＰＰＳＬＴ）のような周期分極反転の材料等がある。このような非線形材料は、例え
ば、中国Ｆｕｊｉａｎ所在のＦｕｊｉａｎ Ｃａｓｔｅｃｈ Ｃｒｙｓｔａｌｓ社から入手することができる。
【００７３】
第１の非線形結晶１３０２は、電力増幅器から増幅した入力放射１３０１を受信する。入力放射１３０１は、光周波数ωに対応する特徴ある波長λを特徴とする。第１の非線形結晶１３０２は、第２高調波発生に対して位相整合している。位相整合は、第１の非線形結晶の温度を調整することにより制御することができる。より詳細には、入力放射１３０１の一部は、光周波数２ωを特徴とする第２高調波放射１３０３を生成するために、非線形結晶１３０２内で反応する。第２高調波放射１３０３および入力放射１３０１の残りの部分１３０１’は、第２の非線形結晶１３０４に結合される。第２の非線形結晶１３０４は、光周波数２ωの放射線と光周波数ωの放射線との間の和周波発生に対して位相整合される。より詳細には、第２の非線形結晶１３０４においては、第２高調波放射１３０３および入力放射１３０１の残りの部分１３０１’は、光周波数３ωを特徴とする第３高調波放射１３０５を生成するために、第２の非線形結晶１３０４において相互作用する。第３高調波放射１３０５は、周波数変換出力を供給するために第２の非線形結晶１３０４から出る。
【００７４】
第２の非線形結晶の変換効率が、１００％未満である場合には、入力放射１３０１の残りの部分１３０１”の一部も、第２の非線形結晶１３０４から出ることができる。波長変換器１３００は、第３高調波放射１３０５を透過しながら、第２高調波放射１３０３の残りの部分１３０１”および残りの部分１３０３’を反射する光フィルタ１３０６（例えば、ダイクロイック・フィルタ）を含むことができる。残りの部分１３０１”、１３０３’を、光学トラップの方向に向けることもできるし、またはそうでない場合には、不要な光として処分することもできる。別の方法としては、光フィルタ１３０６を、２つ以上の出力波長を選択的に通過するように構成することができる。
【００７５】
例えば、第１の結晶１３０２は、約５２０ｎｍ〜約５４０ｎｍの真空波長を有する第２高調波放射１３０３を生成するために、１．０４ミクロンの周波数を２倍にして１．０８ミクロンの波長の入力放射１３０１とすることができる。第２の非線形結晶１３０４は、約３４０ｎｍ〜３６０ｎｍの範囲の真空波長を有する第３高調波放射１３０３を生成するために、第２高調波放射１３０３と入力放射１３０１’の残りの部分とを合計する。一例を挙げて説明すると、通常の意味で、第１の結晶１３０２は、５３２ｎｍの第２高調波放射１３０３を生成するために、１．０６４ミクロンの入力放射１３０１を２倍にすることができる。第２の結晶は、３５５ｎｍの第３高調波放射１３０５を生成するために、入力放射１３０１’の残りの部分と第２高調波放射１３０３とを合計する。
【００７６】
第２高調波の発生および第３高調波の発生のような多くの波長変換プロセスにおいて、波長変換出力（例えば、第２高調波放射１３０３および第３高調波放射１３０５）は、多くの場合、入力放射１３０１のパルス持続時間τより短いパルス持続時間τ’を有することに留意されたい。
【００７７】
図１３は、第３高調波発生器の一例を示しているが、当業者であれば、第２高調波発生器、第４高調波発生器、他の高次高調波発生器、和周波発生器、差周波発生器、光パラメータ発振器、光パラメータ増幅器等のような他の非線形波長変換器を光学システム１００内の波長変換器１１０として使用することができることを理解することができるだろう。例えば、第２の非線形結晶１３０４を省略した場合には、波長変換器１３００を第２高調波発生器として構成することができる。
【００７８】
本発明者らは、第２高調波変換のための第１の非線形結晶１３０２として、適切な方向を向いているＬＢＯの１５ｍｍの長さの部材を使用し、第３高調波変換のための第２の非
線形結晶１３０４として、適切な方向を向いているＬＢＯの２０ｍｍの長さの部材を使用しているこのアーキテクチャを証明した。レンズ１３０８は、第１の結晶１３０２内の約４５ミクロンのウェスト半径に、１０６４ｎｍの波長の入力放射１３０１の焦点を結ぶために使用することができる。その後のレンズ１３０９は、第２の結晶１３０４内の約４５ミクロンのウェスト半径に、１０６４ｎｍの波長の入力放射１３０１および５３２ｎｍの波長の第２高調波放射１３０３両方の焦点を結ぶために使用することができる。このような第３高調波発生器を使用することにより、本発明者らは、１１Ｗの３５５ｎｍのＵＶ放射を生成するために、電力増幅器１０８でのフォトニック結晶ファイバと一緒にチャープド・シード源１０２の使用を証明した。図１４は、ＵＶ放射対パルス繰返しレートの平均電力を示す。このグラフ内の最大ピークＩＲ電力は、５０ｋＷより大きい。これは、従来技術により入手することができるものより１桁大きい。この点での１０６４ｎｍから３５５ｎｍへの変換効率は約５０％である。
【００７９】
多くの用途の場合、パルス・エネルギーは、多くの場合、平均またはピーク・パルス・パワーよりも重要である。全パルス・エネルギーは、パルスの持続時間の間の時間に対する瞬時パルス・パワーの積分であると定義することができる。本発明の実施形態は、約１マイクロジュール（μＪ）より大きいか、または約１０μＪより大きい波長変換全パルス・エネルギーを有するパルスを生成することができる。一例を挙げて説明すると、図１５は、いくつかのパルス持続時間に対するパルス・エネルギー対パルス繰返しレートのグラフである。２０ｎｓの長さのパルスに対する８６ｋＨｚパルス繰返しレートのところで得られた最大パルス・エネルギーは、ＩＲ内で２５５μＪであり、３５５ｎｍのところのＵＶでは８１μＪであった。
【００８０】
今まで本発明の好適な実施形態について詳細に説明してきたが、この実施形態は種々に変更、修正することができ、その等価物も使用することができる。それ故、本発明の範囲は、上記説明により決定されるべきではなく、添付の特許請求の範囲の全範囲とともに、この特許請求の範囲により決定されるべきである。好適なものであってもなくても、任意の機能を、好適なものであってもなくても他の任意の機能と組み合わせることができる。添付の特許請求の範囲中、ある（不定冠詞「ａ」または「ａｎ」）という用語は、別段の明示の指定がない限り、このような冠詞の後の１つ以上のアイテムの量を示す。添付の特許請求の範囲は、「に対する手段」という句により所与の請求項に明示してない限り、手段プラス機能制限を含むものと解釈すべきではない。

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【特許請求の範囲】
【請求項１】
パルス状の光信号を生成するための方法であって、
約２ナノ秒より長いパルス持続時間τおよび周波数チャープを特徴とする１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップと、
１キロワットより大きいピーク電力Ｐを特徴とする１つ以上の増幅パルスを生成するために、前記入力パルスをフォトニック結晶ファイバ光増幅器により増幅するステップと、を含み、
前記周波数チャープおよび前記フォトニック結晶ファイバが、前記フォトニック結晶ファイバの誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）に対するしきい値が、前記ピーク電力Ｐより大きくなるように選択される方法。
【請求項２】
１つ以上の波長変換したパルスを生成するために、前記増幅パルスを波長変換するステップをさらに含む請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記波長変換したパルスが、前記シード・パルスの前記パルス持続時間τより短いパルス持続時間τ’を特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記波長変換したパルスが、１マイクロジュールより大きいパルス・エネルギーを特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項５】
前記波長変換したパルスが、１０マイクロジュールより大きいパルス・エネルギーを特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項６】
前記ピーク電力Ｐが１０キロワットより大きい請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記パルス持続時間が、２〜１００ナノ秒である請求項１に記載の方法。
【請求項８】
前記入力パルスのデューティ・サイクルが５％未満である、請求項１に記載の方法。
【請求項９】
前記入力パルスのデューティ・サイクルが１％未満である、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
前記入力パルスの繰返し周波数が５０キロヘルツから１００メガヘルツの間である請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
前記周波数チャープが１０ＭＨｚ／ｍｓより大きいチャープ率を特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
前記周波数チャープが１００ＭＨｚ／ｎｓより大きいチャープ率を特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項１３】
１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップが、半導体ダイオード・レーザに加えられる駆動電流をパルスの形にするステップを含む請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
前記シード源が分散ブラッグ・リフレクタ（ＤＢＲ）タイプの半導体レーザを含む請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
前記シード源が分散フィードバック（ＤＦＢ）タイプの半導体レーザを含む請求項１３に記載の方法。
【請求項１６】
前記シード源により１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップが、前記半導体レーザの特定の連続波（ｃｗ）電流より大きい電流のところで、パルス形成されたモードで前記半導体レーザを駆動するステップを含む請求項１３に記載の方法。
【請求項１７】
前記シード源により１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップが、前記特定のｃｗ電流の２倍より大きい電流のところで、パルス形成されたモードで前記半導体レーザを駆動するステップを含む請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】
１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップが、前記特定のｃｗ電流の５倍より大きい電流のところで、パルス形成されたモードで前記半導体レーザを駆動するステップを含む請求項１６に記載の方法。
【請求項１９】
１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップが、前記増幅器のＳＢＳに対する前記しきい値を、前記増幅器に対するピーク電力より大きくするのに十分な量だけ、前記周波数チャープのチャープ率を増大するような方法で、前記半導体レーザを駆動するステップを含む請求項１３に記載の方法。
【請求項２０】
１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップが、前記周波数チャープの所望のチャープ率を維持するために、均等でない電流で前記半導体レーザを駆動するステップを含む請求項１３に記載の方法。
【請求項２１】
前記フォトニック結晶増幅器が放射線の単一横断モードを支持するように構成される請求項１に記載の方法。
【請求項２２】
前記フォトニック結晶増幅器が単一偏波を支持するように構成される請求項２１に記載の方法。
【請求項２３】
パルス状の光信号を生成するための装置であって、
約２ナノ秒より長いパルス持続時間τおよび周波数チャープを特徴とする１つ以上のチャープド・シード・パルスを生成するように構成されているシード源と、
前記シード源と光学的に結合しているフォトニック結晶ファイバ光増幅器を備え、前記フォトニック結晶ファイバ光増幅器が、前記シード・パルスに基づいて入力パルスを増幅し、それにより１キロワットより大きいピーク電力Ｐを特徴とする１つ以上の増幅パルスを生成するように構成され、
前記周波数チャープおよび前記フォトニック結晶ファイバが、前記フォトニック結晶ファイバの誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）に対するしきい値が前記ピーク電力Ｐより大きくなるように選択される装置。
【請求項２４】
前記フォトニック結晶ファイバ光増幅器に光学的に結合している波長変換器をさらに備え、前記波長変換器が１つ以上の波長変換したパルスを生成するために前記増幅パルスを波長変換するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項２５】
前記波長変換器が、前記シード・パルスのパルス持続時間τより短いパルス持続時間τ’を特徴とする波長変換したパルスを生成するように構成される請求項２４に記載の装置。
【請求項２６】
前記波長変換器が、１マイクジュールより大きいパルス・エネルギーを特徴とする波長変換したパルスを生成するように構成される請求項２４に記載の装置。
【請求項２７】
前記波長変換器が、１０マイクジュールより大きいパルス・エネルギーを特徴とする波長変換したパルスを生成するように構成される請求項２４に記載の装置。
【請求項２８】
前記フォトニック結晶増幅器が、前記ピーク電力Ｐが１０キロワットを超えるように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項２９】
前記シード源が、前記パルス持続時間τが２ナノ秒〜１００ナノ秒範囲になるように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３０】
前記シード源が５％未満のデューティ・サイクルの前記シード・パルスを生成するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３１】
前記シード源が１％未満のデューティ・サイクルの前記シード・パルスを生成するように構成される請求項３０に記載の装置。
【請求項３２】
前記シード源が５０キロヘルツ〜１００メガヘルツの範囲内の繰返し周波数の前記シード・パルスを生成するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３３】
前記シード源が、前記周波数チャープが１０ＭＨｚ／ｎｓより大きいチャープ率を特徴とするように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３４】
前記シード源が、前記周波数チャープが１００ＭＨｚ／ｎｓより大きいチャープ率を特徴とするように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３５】
前記フォトニック結晶ファイバ増幅器が、前記ファイバの縦軸に平行な方向に延びる１つ以上の空隙を有するフォトニック結晶材料でできている光ファイバを含み、前記１つ以上の空隙が、ファイバ内の１つ以上の光放射を案内するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３６】
前記シード源と前記フォトニック結晶ファイバ光増幅器との間に光学的に結合している１つ以上の光プリアンプをさらに備える請求項２３に記載の装置。
【請求項３７】
前記シード源が、前記ダイオード・レーザに加えられる駆動電流をパルスの形にすることにより１つ以上のチャープド・シード・パルスを生成するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項３８】
前記シード源が分散ブラッグ・リフレクタ（ＤＢＲ）タイプの半導体レーザである請求項３７に記載の装置。
【請求項３９】
前記シード源が分散フィードバック（ＤＦＢ）タイプの半導体レーザである請求項３７に記載の装置。
【請求項４０】
前記シード源が、半導体レーザ、および前記半導体レーザの特定の連続波（ｃｗ）電流より大きい電流のところで、パルス状モードで前記半導体レーザを駆動するように構成されている電気駆動回路を含む請求項３７に記載の装置。
【請求項４１】
前記電気駆動回路が、前記特定のｃｗ電流の２倍より大きい電流のところでパルス形成されたモードで前記半導体レーザを駆動するように構成される請求項４０に記載の装置。
【請求項４２】
前記電気駆動回路が、前記特定のｃｗ電流の５倍より大きい電流のところで、パルス形成されたモードで前記半導体レーザを駆動するように構成される請求項４０に記載の装置。
【請求項４３】
前記シード源が、前記増幅器のＳＢＳに対する前記しきい値を、前記増幅器に対するピーク電力より大きくするのに十分な量だけ、前記周波数チャープのチャープ率を増大するような方法で、前記半導体レーザを駆動するように構成されている電気駆動回路を含む請求項３７に記載の装置。
【請求項４４】
前記シード源が、前記周波数チャープの所望のチャープ率を維持するために、均等でない電流で前記半導体レーザを駆動するように構成されている電気駆動回路を含む請求項３７に記載の装置。
【請求項４５】
前記フォトニック結晶増幅器が、放射線の単一横断モードを支持するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項４６】
前記フォトニック結晶増幅器が単一偏波を支持するように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項４７】
前記フォトニック結晶ファイバが、前記増幅パルスおよび／または入力パルスのブリルアン散乱による前記フォトニック結晶ファイバに由来するブリルアン散乱放射線を案内しないように構成される請求項２３に記載の装置。
【請求項４８】
パルス状の光信号を生成するための方法であって、
１つ以上のチャープド入力パルスを生成するステップであって、前記入力パルスが、特徴ある真空波長λ、スペクトル幅δｆ、パルス持続時間τ、周波数シフトΔｆ、および周波数シフトレートΔｆ／Δｔを特徴とし、τが２ナノ秒より長いステップと、
１キロワットより大きいピーク電力Ｐを特徴とする１つ以上の増幅パルスを生成するために、フォトニック結晶ファイバ光増幅器により前記入力パルスを増幅するステップであって、λ、δｆ、τ、Δｆ、Δｆ／Δｔおよび前記フォトニック結晶ファイバが、前記フォトニック結晶ファイバの誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）に対するしきい値がピーク電力Ｐよりも大きくなるように選択されるステップと、
を含む方法。
【請求項４９】
パルス状の光信号を生成するための装置であって、
特徴ある真空波長λ、スペクトル幅δｆ、パルス持続時間τ、周波数シフトΔｆ、および周波数シフトレートΔｆ／Δｔを特徴とする１つ以上のチャープド・シード・パルスを生成するように構成されているシード源であって、τが２ナノ秒より長いシード源と、
前記シード源と光学的に結合しているフォトニック結晶ファイバ光増幅器であって、前記シード・パルスに基づいて入力パルスを増幅し、それにより約１キロワットより大きいピーク電力Ｐを特徴とする１つ以上の増幅パルスを生成するように構成されているフォトニック結晶ファイバ光増幅器と、
を備え、
λ、δｆ、τ、Δｆ、Δｆ／Δｔおよび前記フォトニック結晶ファイバが、前記フォトニック結晶ファイバの誘導ビリルアン散乱（ＳＢＳ）に対するしきい値がピーク電力Ｐよりも大きくなるように選択される装置。

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FIBER MOPA SYSTEM WITHOUT STIMULATED BRILLOUIN SCATTERING
PRIORITY CLAIM
This application claims the benefit of priority of U.S. Patent Application No. 11/773,934, to Manuel J. Leonardo et al, entitled "FIBER MOPA SYSTEM WITHOUT STIMULATED BRILLOUIN SCATTERING", (Attorney Docket No. MOB-004), filed on July 5, 2007.
FIELD OF THE INVENTION
This invention generally relates to lasers and optical amplifiers and more particularly to wavelength converted optical systems with high peak powers and pulse energies suitable for material processing applications.
BACKGROUND OF THE INVENTION
High-powered optical sources have many applications in which an intense beam of light is focused onto a substrate or other target. In many high-power optical source architectures, a signal from a seed source is fed into an optical amplifier that amplifies the power of the signal. One example, among others, of such a high-power optical source architecture is referred as a master oscillator, power amplifier (MOPA) architecture. The MOPA architecture allows precise pulsing of the amplified output. Laser systems based on optical amplification of seed signals are often used in high power applications, such as laser micromachining.
Many high power optical systems make use of wavelength conversion to produce light having a desired wavelength or range of wavelengths. Often the process of conversion involves performing some non-linear optical wavelength conversion on input light from a source, such as a MOPA source. Conventional fiber MOPA system typically cannot support high peak powers for pulse widths longer than about 1.7 ns. For example, U.S. patent 7,039,076 to Kane et al. describes limitations on peak power for a fiber amplifier system as a function of pulse width. As seen from FIG. 1, peak power decreases abruptly as pulse width increases above about 1.7 nanoseconds. In addition, the use of a passively Q-switch master oscillator, as described in U.S. Patent 7,039,076 offers limited flexibility to vary pulse repetition rate and pulse width. However, there are a number of applications involving both MOPA architecture and wavelength conversion that could benefit from longer pulse durations.
It is within this context that embodiments of the present invention arise.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Other objects and advantages of the invention will become apparent upon reading the following detailed description and upon reference to the accompanying drawings in which:

FIG. 1 is a graph illustrating a relationship between peak power and pulse width in a MOPA system of the prior art.
FIG. 2 is a schematic of an overall fiber MOPA system with harmonic conversion according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a plot of the seed source frequency shift versus time for two different drive currents in a fiber MOPA system according to an embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a plot of seed source frequency chirp rate versus time for two different drive currents in a fiber MOPA system according to an embodiment of the present invention.

FIG. 5 is a plot of the SBS threshold versus pulse width with a frequency chirped seed source in a fiber MOPA system according to an embodiment of the present invention.
FIG. 6A illustrates an example of a current pulse applied to a semiconductor laser to chirp an output of the laser.
FIG. 6B illustrates an example of a shaped current pulse applied to a semiconductor laser to chirp an output of the laser and vary the power of the output pulse.
FIG. 7 is a schematic diagram of a fiber amplifier suitable for use in embodiments of the present invention.
FIG. 8 is a schematic diagram of a fiber amplifier suitable for use in embodiments of the present invention.
FIG. 9 is a photomicrograph of a cladding pumped, photonic crystal fiber that may be used in a power amplifier in a fiber MOPA system.
FIG. 10 is a plot of optical attenuation versus optical wavelength for a single polarization photonic crystal fiber may be used in a power amplifier in a fiber MOPA system.
FIG. 11 is a comparison between the prior art using a standard fiber and the current invention using a photonic crystal fiber with no chirp on the seed source.
FIG. 12 is a plot of SBS threshold vs. pulse width illustrating the improvement from using both seed frequency chirp and a photonic crystal fiber.

FIG. 13 is a schematic diagram of a third harmonic generator suitable for use as a wavelength converter in embodiments of the present invention.
FIG. 14 is a plot of average ultra-violet (UV) power versus pulse repetition rate for several pulse widths.
FIG. 15 is a plot of pulse energy as a function of pulse repetition rate for three different pulse widths.
DESCRIPTION OF THE SPECIFIC EMBODIMENTS
Although the following detailed description contains many specific details for the purposes of illustration, anyone of ordinary skill in the art will appreciate that many variations and alterations to the following details are within the scope of the invention. Accordingly, the exemplary embodiments of the invention described below are set forth without any loss of generality to, and without imposing limitations upon, the claimed invention.
GLOSSARY:
As used herein:
The indefinite article "A", or "An" refers to a quantity of one or more of the item following the article, except where expressly stated otherwise.
Beam splitter refers to an optical device capable of splitting a beam of light into two or more parts.
Brillouin scattering refers to a nonlinear optical phenomenon involving spontaneous scattering of light in a medium due to interaction between the light and sound waves passing through the medium.
Cavity or Optically Resonant Cavity refers to an optical path defined by two or more reflecting surfaces along which light can reciprocate or circulate. Objects that intersect the optical path are said to be within the cavity.
Chirp (or "frequency chirp") refers to a rapid change, as opposed to a long-term drift, in the emission wavelength of an optical source.
Continuous wave (CW) laser refers to a laser that emits radiation continuously rather than in short bursts, as in a pulsed laser.

Duty Cycle (D) refers to the product of the pulse duration τ and the pulse repetition frequency (PRF) for pulses that occur at regular intervals. The duty cycle may be expressed as a ratio, for example, 0.01 or equivalently may be expressed as a percentage, for example 1%.
Diode Laser refers to a light-emitting diode designed to use stimulated emission to generate a coherent light output. Diode lasers are also known as laser diodes or semiconductor lasers.

Diode-Pumped Laser refers to a laser having a gain medium that is pumped by a diode laser.

Gain refers to an increase in intensity, power, or pulse energy of a signal that is transmitted from one point to another through a medium.
Gain Medium refers to a lasable material as described below with respect to a Laser.
Garnet refers to a particular class of oxide crystals, including e.g., yttrium aluminum garnet (YAG), gadolinium gallium garnet (GGG), gadolinium scandium gallium garnet (GSGG), yttrium scandium gallium garnet (YSGG) and similar.
Includes, including, e.g., "such as", "for example", etc., "and the like" may, can, could and other similar qualifiers used in conjunction with an item or list of items in a particular category means that the category contains the item or items listed but is not limited to those items.
Infrared Radiation refers to electromagnetic radiation characterized by a vacuum wavelength between about 700 nanometers (nm) and about 100,000 nm.
Laser is an acronym of light amplification by stimulated emission of radiation. A laser is a cavity that is contains a lasable material. This is any material ? crystal, glass, liquid, semiconductor, dye or gas ? the atoms of which are capable of being excited to a metastable state by pumping e.g., by light or an electric discharge. Light is emitted from the metastable state by an atom as it drops back to the ground state. The light emission is stimulated by the presence by a passing photon, which causes the emitted photon to have the same phase and direction as the stimulating photon. The light (referred to herein as stimulated radiation) oscillates within the cavity, with a fraction ejected from the cavity to form an output beam.

Light: As used herein, the term "light" generally refers to electromagnetic radiation in a range of frequencies running from infrared through the ultraviolet, roughly corresponding to a range of vacuum wavelengths from about 1 nanometer (10~9 meters) to about 100 microns. Mode-Locked Laser refers to a laser that functions by controlling the relative phase
(sometimes through modulation with respect to time) of each mode internally to give rise selectively to energy bursts of high peak power and short duration, e.g., in the picosecond (10~12 second) domain.
Nonlinear effect refers to a class of optical phenomena that can typically be viewed only with nearly monochromatic, directional beams of light, such as those produced by a laser. Higher harmonic generation (e.g., second-, third-, and fourth-harmonic generation), optical parametric oscillation, sum-frequency generation, difference-frequency generation, optical parametric amplification, and the stimulated Raman Effect are examples of non-linear effects.

Nonlinear Optical Wavelength Conversion Processes are non-linear optical processes whereby input light of a given vacuum wavelength λo passing through a non-linear medium interacts with the medium and/or other light passing through the medium in a way that produces output light having a different vacuum wavelength than the input light. Nonlinear wavelength conversion is equivalent to nonlinear frequency conversion, since the two values are related by the vacuum speed of light. Both terms may be used interchangeably. Nonlinear Optical Wavelength conversion includes:
Higher Harmonic Generation (HHG), e.g., second harmonic generation (SHG), third harmonic generation (THG), fourth harmonic generation (FHG), etc., wherein two or more photons of input light interact in a way that produces an output light photon having a frequency Nf0, where N is the number of photons that interact. For example, in SHG,

N=2.
Sum Frequency Generation (SFG), wherein an input light photon of frequency fi interacts with another input light photon of frequency {2 in a way that produces an output light photon having a frequency fi+f2.
Difference Frequency Generation (DFG), wherein an input light photon of frequency fi interacts with another input light photon of frequency £2 in a way that produces an output light photon having a frequency fi-f2.
Nonlinear Material refers to materials that possess a non-zero nonlinear dielectric response to optical radiation that can give rise to non-linear effects. Examples of non-linear materials include crystals of lithium niobate (LiNbOs), lithium triborate (LBO), beta-barium borate (BBO), Cesium Lithium Borate (CLBO), KDP and its isomorphs, L1IO3, as well as quasi-phase-matched materials, e.g., PPLN, PPSLT, PPKTP and the like. Optical fiber can also be induced to have a non-linear response to optical radiation by fabricating microstructures in the fiber.

Optical Amplifier refers to an apparatus that amplifies the power of an input optical signal. An optical amplifier is similar to a laser in that it uses a gain medium driven by pumping radiation. The amplifier generally lacks feedback (i.e. a cavity), so that it has gain but does not oscillate. As used herein an optical power amplifier generally refers to the last optical amplifier before delivery of an amplified beam to a target or a wavelength converter. An amplifier stage between a source of radiation and a power amplifier is generally referred to herein as a preamplifier.
Phase-Matching refers to the technique used in a multiwave nonlinear optical process to enhance the distance over which the coherent transfer of energy between the waves is possible. For example, a three-wave process is said to be phase-matched when
+ k^ = &3, where A1 is the wave vector of the i"1 wave participating in the process. In frequency doubling, e.g., the process is most efficient when the fundamental and the second harmonic phase velocities are matched. Typically the phase-matching condition is achieved by careful selection of the optical wavelength, polarization state, and propagation direction in the non-linear material.
Pulse Duration (τ) refers to the temporal duration or lifetime of a repetitive signal, e.g., the time interval between the half-power points on the leading and trailing edges of the pulse. Pulse duration is sometimes referred to as "pulse width".
Pulse Energy refers to the amount of energy in a pulse. Pulse energy may be calculated by integrating instantaneous pulse power over the pulse period.
Pulse Period (T) refers to the time between equivalent points of successive pulses in a train of two or more pulses.
Pulse Repetition Frequency (PRF) refers to the rate of repetition of pulses per unit time. The PRF is inversely related to the period T, e.g., PRF=I /T.
Q refers to the figure of merit of a resonator (cavity), defined as (2π) x (average energy stored in the resonator)/(energy dissipated per cycle). The higher the reflectivity of the surfaces of an optical resonator and the lower the absorption losses, the higher the Q and the less energy loss from the desired mode.
Q-switch refers to a device used to rapidly change the Q of an optical resonator.
Q-switched Laser refers to a laser that uses a Q-switch in the laser cavity to prevent lasing action until a high level of inversion (optical gain and energy storage) is achieved in the lasing medium. When the switch rapidly increases the Q of the cavity, e.g., with acousto-optic or electro-optic modulators or saturable absorbers, a giant pulse is generated.
Quasi-CW refers to generating a succession of pulses at a high enough repetition rate to appear continuous.
Quasi Phase-matched (QPM) Material: In a quasi-phase-matched material, the fundamental and higher harmonic radiation are phase- matched by periodically changing the sign of the material's non-linear coefficient. The period of the sign change (AQPM) adds an additional term to the phase matching equation such that AQPM + A1 + A2 = A3. In a QPM material, the fundamental and higher harmonic can have identical polarizations, often improving efficiency. Examples of quasi-phase-matched materials include periodically -poled lithium tantalate (PPLT), periodically-poled lithium niobate (PPLN), periodically poled
stoichiometric lithium tantalate (PPSLT), periodically poled potassium titanyl phosphate (PPKTP) or periodically poled microstructured glass fiber.
Raman Scattering refers to a scattering of incident light by matter in which the scattered light has a lower frequency than the incident light. The difference between the frequencies of the incident and scattered light (referred to as the Raman shift) corresponds to a natural vibrational frequency of the scattering material.
Saturation of an optical amplifier refers to a decrease of the gain coefficient of a medium near some transition frequency when the power of the incident radiation near that frequency exceeds a certain value. If the gain coefficient is constant, the power emitted by the medium is proportional to the incident power. However, there is typically a limit to the rate at which a gain medium can emit power. This limit depends on the lifetimes of the energy levels involved. As this limit is reached, the stimulated transitions become rapid enough to significantly lower the upper energy level population, thereby decreasing the gain coefficient. The effect is to "flatten" the amplified power as a function of input power.
Saturation Intensity (Isat): The intensity which reduces the gain of an amplifier to half of its small-signal value. An amplifier is said to be saturated if the signal intensity passing through the amplifier is significantly larger than the saturation intensity.
Stimulated Brillouin Scattering (SBS) refers to a type of amplification process in which intense light causes deformation of a crystal lattice that generates ultrasonic waves in the lattice. The Brillouin-scattered light experiences gain and its power increases exponentially.

If the power of the incident light exceeds a threshold value, a large portion of the incident light is converted to Brillouin-scattered light having a lower frequency than the incident light.

Stimulated Raman Scattering (SRS) is a type of Raman scattering that can occur with an intense optical beam. The Raman-scattered light experiences gain and its power increases exponentially. If the power of the incident light exceeds a threshold value, a large portion of the incident light is converted to Raman-scattered light having a lower frequency than the incident light. SRS is also sometimes known as the stimulated Raman effect or coherent Raman effect.
Ultraviolet (UV) Radiation refers to electromagnetic radiation characterized by a vacuum wavelength shorter than that of the visible region, but longer than that of soft X-rays.
Ultraviolet radiation may be subdivided into the following wavelength ranges: near UV, from about 380 nm to about 200 nm; far or vacuum UV (FUV or VUV), from about 200 nm to about 10 nm; and extreme UV (EUV or XUV), from about 1 nm to about 31 nm.
Vacuum Wavelength: The wavelength of electromagnetic radiation is generally a function of the medium in which the wave travels. The vacuum wavelength is the wavelength electromagnetic radiation of a given frequency would have if the radiation were propagating through a vacuum and is given by the speed of light in vacuum divided by the frequency.

DESCRIPTION
In embodiments of the present invention, a seed source may generate one or more chirped input pulses characterized by a pulse duration τ and a frequency chirp. The pulse duration τ is greater than about 2 nanoseconds (e.g., greater than about 1.7 nanoseconds). A photonic crystal amplifier amplifies the input pulses to produce one or more amplified pulses characterized by a peak power P greater than about 1 kilowatt. The pulse duration τ and the photonic crystal fiber are selected such that a threshold for stimulated Brillouin scattering (SBS) in the photonic crystal fiber is greater than the peak power P.
In alternative embodiments, the chirped input pulses may be further characterized by a characteristic vacuum wavelength λ, a spectral linewidth δf, a pulse duration τ, an amount of frequency shift Δf and frequency shift rate (also known as a "chirp rate") Δf/Δt. The pulse duration τ is greater than about 2 nanoseconds (e.g., greater than about 1.7 nanoseconds). A photonic crystal amplifier amplifies the input pulses to produce one or more amplified pulses characterized by a peak power P greater than about 1 kilowatt. The values of λ, δf, τ, Δf, Δf/Δt and the photonic crystal fiber may be selected such that a threshold for stimulated Brillouin scattering (SBS) in the photonic crystal fiber is greater than the peak power P.

FIG. 2 depicts a wavelength-converted optical system 100 and method according to an embodiment of the present invention. Specifically, the system 100 generally includes a controller 101, a seed source 102, one or more optional optical amplifiers, 106a and 106b, a power amplifier 108 and a wavelength converter 110. The seed source 102 generates seed radiation 104, which may be amplified by optional preamplifiers 106a and 106b to generate an input signal 107 which is further amplified in power amplifier 108 to produce an amplified output 109. Alternatively, the pre-amplifiers may be omitted and the seed radiation 104 may be used as the input signal 107. As is well known in the art bandpass filters and optical isolators may be placed between the amplifier stages to prevent backward propagating beams and minimize the effects of unseeded spontaneous emission
The amplified output 109 from the optical power amplifier 108 is optically coupled to the wavelength converter 110. The wavelength converter 110 wavelength converts at least a portion of the amplified output 109 to produce a wavelength converted output 111. In some embodiments of the invention, the system 100 may include coupling optics 105 that receive the amplified output 109 from the optical amplifier 108 and transmit it to the wavelength converter 110. In some embodiments the wavelength converter may not be required.
The system 100 may also include coupling optics 112 that receive the wavelength-converted output 111 and transmit a final output 113. The coupling optics 112 may include simple windows and may also include an optical fiber.
The controller 101 may be operably coupled to the seed source 102 and/or optional optical preamplifiers 106a and 106b, power amplifier 108, and/or wavelength converter 110. The controller may include logic adapted to control the pulse characteristics of the seed radiation 104, such as the pulse width τ, and pulse repetition frequency of seed source 102. By way of example, where the seed source 102 is a semiconductor diode laser, controller 101 may send control signals 120 to an electrical drive circuit 122 used to pump the seed source. The control signals 120 may be configured to adjust the operating parameters of the electrical drive circuit 122. In alternative embodiments, the seed source radiation 104 may be spectrally controlled through actuators on the seed source, e.g., applying a current pulse which heats the grating section of a DBR laser used as the seed source 102. The controller 101 may adjust the wavelength-converted average power and/or pulse energy in response to user control inputs 123. In some embodiments, the system controller 101 may operate in response to one or more feedback signals. For example, a portion of the final output 113 may be deflected, e.g., by a beamsplitter 114 to a power monitor 116. A remaining output 115 may be coupled to a target 118. Alternatively, the final output 113 may be coupled directly to the target 118.
The final output 113 or remaining output 115 may be delivered to any of a number of different types of targets to implement any of a number of different types of processes depending on the application. Applications for the system 100 include, but are not limited to, material processing, medical treatments, laser particle accelerators, and wafer inspection. Examples of suitable materials for the target 118 include, but are not limited to, metals, ceramics, semiconductors, polymers, composites, thin films, organic materials, in vitro or in vivo biological samples, and elementary particles. In the particular case of material processing, targets may include, e.g., wires, printed circuit (PC) boards, integrated circuit (IC) packages, IC wafers dies, LED wafers, packages, dies and the like. Examples of material processing applications include surface texturing, heat treatment, surface engraving, fine micro-machining, surface ablation, cutting, grooving, bump forming, coating, soldering, brazing, sintering, sealing, welding, link blowing, wafer scribing, dicing and marking, via drilling, memory repair, flat panel display repair, stereolithography, maskless lithography, surface diffusion and surface conversion to a compound.
In addition to the above-mentioned components, the optical system 100 may further include other optical components that are well known in the art. Such components may include optical isolators to avoid deleterious effects of back reflection of the seed radiation 104, amplified output 109, final output 113 or remaining output 115. Other examples of optical components include, but are not limited to, spectral filters to avoid deleterious effects of amplified spontaneous emission (ASE) and waveplates to rotate the polarization state of the seed radiation 104, amplified output 109, final output 113 or remaining output 115 to a desired orientation. Alternatively seed source 102 could be a source with sufficiently broad intrinsic bandwidth that chirping is not required, e.g. an amplified stimulated emission (ASE source). In some embodiments, the combination of a broad intrinsic bandwidth seed source 102 and a photonic crystal fiber amplifier 108 (with or without pre-amplifiers) may provide a sufficient increase in SBS threshold for reasons discussed below. By way of example, the ASE source may be a DFB laser run below its lasing threshold.

The seed source 102 generates the seed radiation 104 in the form of one or more seed pulses. To increase the threshold for Stimulate Brillouin Scattering (SBS) the seed radiation 104 is frequency chirped. The seed source 102 includes a semiconductor laser and seed radiation 104 is in the form of coherent light. The seed radiation 104 produced by the seed source 102 may be in the near -IR or visible portions of the electromagnetic spectrum. For example, the seed radiation 104 may be characterized by a vacuum wavelength in a range from about 630 nm to about 3000 nm. Optical signals having wavelengths within this range may be obtained with a variety of semiconductor lasers fabricated on different substrates.
There are a number of different possible designs for the seed source 102. For example, the seed source 102 may be a semiconductor diode laser, such as a Distributed Feedback (DFB) or Distributed Bragg Reflector (DBR) type semiconductor diode laser. Semiconductor lasers may be pumped by driving electric current through the diode. By way of example, and without limitation, in the case of a DBR laser, the seed source 102 may have a specified continuous wave (cw) output power of about 25 milliwatts (mW), a maximum forward operating current of about 220 milliamperes (mA), a maximum phase operating current of about 50 mA, and a maximum grating operating current of about 100 mA. Examples of suitable commercially available DBR type lasers include, among others, Model #EYP-DBR-1063-00025-2000-BFY01-0001 lasers available from Eagleyard Photonics of Berlin, Germany.
By way of example, and without limitation, in the case of a DFB laser, the seed source 102 may have a specified cw output power of about 40 mW, a forward operating current of about 250 mA, and a linewidth of less than about 10 MHz. Examples of suitable DFB type lasers include, among others, Model #EYP-DFB-1060-00040-BFY01-0000 lasers, also available from Eagleyard Photonics of Berlin, Germany.
Narrow cw linewidths for lasers such as DFB and DBR lasers may be unsuitable for high power amplification since the threshold for SBS may be too low. However, pulsed operation of the laser may be used to cause the frequency of the seed radiation 104 to shift during the pulse duration τ. The shifting of the seed radiation may have an effect on the Stimulated Brillouin Scattering threshold of the power amplifier 108 similar to a broadening of the spectrum of the seed radiation. Specifically, if the frequency shift is large enough and rapid enough, the shifting may increase the SBS threshold of the power amplifier 108 as would be expected to occur for a broadening of the spectrum of the seed radiation 104. Thus, frequency chirping the seed pulses 104 may be used to allow a narrow linewidth light source to be used as the seed source 102. A particular advantage of semiconductor lasers such as DFB and DBR lasers within the context of embodiments of the present invention is that their outputs may be chirped simply by pulsing the drive current used to pump the laser.
Furthermore, the pulse duration τ of the seed radiation 104 may be varied simply by adjusting the duty cycle and/or pulse repetition frequency of the drive current.
FIG. 3 shows shift in the seed source frequency vs. time in a DBR laser at drive currents of 100 mA and 300 mA. In this example, the DBR laser used was a Model #EYP-DBR-1063-00025 -2000-BFYO 1-0001 from Eagleyard Photonics of Berlin, Germany. DFB lasers have yielded similar results. The magnitude of frequency shift increases with increasing drive current. The increase in frequency shift with current is typically super linear. As may be seen from FIG. 3 the shape of the frequency shift curves is similar for both drive currents. In the examples illustrated in FIG. 3, total frequency shifts of 8 GHz and 40 GHz were obtained for 100 mA and 300 mA peak current pulses respectively.
One may take a derivative of the frequency shift vs. time data plotted in FIG. 3 to determine a frequency chirp rate (rate of frequency shift) as a function of time. Specifically, FIG. 4 depicts plots of frequency chirp rate versus time derived from the data used to plot frequency shift versus time in FIG. 3. As may be seen from FIG. 4, the chirp rate increases with increasing drive current. Specifically, for the 100 mA drive current the chirp rate varies from about 65 MHz/ns to 25 MHz/ns over the 200 ns applied current pulse. For the 300 mA drive current the chirp rate varies from about 300 MHz/ns to 125 MHz/ns. The threshold for Stimulated Brillouin Scattering is dependent on the chirp rate. Thus by appropriately chirping the seed source the SBS threshold may be increased above a level it would otherwise have for cw operation. In this manner the SBS threshold may be raised to a level higher than the power of the seed pulse radiation being amplified in the power amplifier. For example, if the time to build up SBS in the power amplifier 108 is about 10 nanoseconds (ns) and the SBS bandwidth for the gain medium of the power amplifier 108 is about 100 MHz, a chirp rate of about 10 MHz/ns or greater would yield a frequency shift of about 100 MHz or greater and thus will increase the SBS threshold. By controlling the chirp rate induced by the pulsed drive current the SBS threshold in the power amplifier 108 may be increased such that optical system 100 can operate over a broad parameter range without experiencing SBS.
FIG. 5 illustrates the effect of chirping the seed source 102 on SBS threshold. Plots of SBS threshold versus pulse width are depicted for a counter pumped, fiber-based power amplifier. The fiber used was large mode area photonic crystal fiber available from Crystal Fibre A/S located in Birkenrod, Denmark. To generate the single frequency curve in this figure the seed source was a model #EYP-DBR-1063-00025-2000-BFY01-0001 DBR diode run in a cw mode with an external modulator to control the pulse width. To generate the other two curves in FIG. 5, DBR and DFB lasers were chirped by pulsing the drive current. As may be seen in FIG. 5, the chirp induced by current pulsing of both the DBR and DFB sources resulted in a significant increase in the SBS threshold compared to a single frequency source having no frequency chirp. The shaded area in FIG. 5 represents additional available operating range resulting from pulse chirping the seed radiation. The increase in SBS threshold is approximately a factor of four over a large operating range of pulse widths from several ns to approximately 100 ns.
To facilitate comparison of the DFB and DBR sources both the DBR and DFB diodes were driven using a peak current of 200 mA. This value is at or near the maximum rated cw operating drive current for the particular lasers used in this example. However, it is possible to operate the lasers at significantly higher drive currents further increasing chirp and raising the SBS threshold. The inventors have determined through experiment that DFB and DBR semiconductor lasers can be reliability operated at pulsed currents significantly larger than the rated cw operating current. Operation at currents five times rated cw current is possible at low duty and short pulse widths. By way of example, the duty cycle for the current pulse may be less than about 5%, more typically less than about 1%. Very low duty cycles, e.g., around 0.01% may be too low because of amplified stimulated emission (ASE) issues and excessive peak powers. However, it may be possible to operate the system 100 at very low duty cycles with reduced average power. The minimum pulse width may be limited, e.g., by the electronics used to drive the pulse of the laser diode. In one example, the minimum pulse width was about 2 nanoseconds. By way of example, and without limitation, the pulse duration τ may be less than about 100 ns. At these low duty cycles, the average heat dissipated by the semiconductor laser is less than the rated value, even though the pulsed current levels significantly exceed the rated cw operating current.
In embodiments of the invention that use semiconductor lasers as the seed source 102, pulsing the current at levels above the rated cw current may have two desirable effects.
Specifically, the pulsing may increase the chirp, thereby increasing the SBS threshold in the power amplifier 108. In addition, driving the diode at currents above the rated cw level may produce higher power seed pulses 104, which may decrease the overall required gain in all subsequent amplifiers. This may obviate the need for one or more preamplifiers between the seed source 102 and the power amplifier 108 and allow the use of the seed pulses 104 as input pulses for the power amplifier 108. In addition, if the seed source 102 is a DBR, the diode may be driven using the phase and grating sections as well as just the normal gain section to get increased output power and chirp.
In some embodiments, the seed source chirp rate may be optimized by control of the amplitude of the current pulse. FIG. 6A depicts a square current pulse 600 that may drive the seed source 102. The pulse 600 may be characterized by period T and duration τ and a current amplitude I0. By way of example, the period T may be selected such that the pulse repetition frequency (1/T) is between about 50 kilohertz (kHz) and about 100 megahertz (MHz). In FIG. 6A, the current amplitude I0 in the pulse is constant over the pulse duration τ. To overdrive the seed source 102, the current amplitude I0 may be greater than a rated cw current Icw. By way of example, I0 may be greater than Icw by about a factor of two. In some embodiments, I0 may be greater than Icw by about a factor of five.
In some embodiments, the amplitude of the current may vary during the pulse, e.g., by increasing the current over the pulse duration τ to increase chirp and increase the SBS threshold. For example as shown in FIG. 6B a current pulse 610 may have an amplitude that increases from Ii to h during the pulse duration τ. In addition, the current pulses may be shaped so that the current amplitude varies during the pulse, but in a non-linear fashion. The varying of the current amplitude may be configured to increase the output power of the seed radiation 104 in a way that compensates for a depletion of gain in the power amplifier 108 over the duration, τ, of the pulse. Alternatively, any desired pulse shape may be used, e.g., triangular, sawtooth, Gaussian or other pulse shapes. Such pulse shaping may be used, e.g., to keep the power of the amplified output 109 of the power amplifier 108 more or less constant over the output pulse duration.
The optional pre-amplifiers 106a, 106b may amplify the seed pulses 104 from the seed source 102 to provide pre-amplified input pulses 107 to power amplifier 108. By way of example, the optional pre-amplifiers 106a, 106b may be fiber amplifiers, which may be either core-pumped or cladding-pumped. If there is more than one fiber pre-amplifier, the size of the core diameter in later stage pre-amplifiers may be increased relative to fiber pre-amplifier cores that are closer to the seed source 104. Such core configurations may increase SBS threshold in the pre-amplifiers 106a, 106b.

The power amplifier 108 typically (though not invariably) experiences the highest optical powers and thus is typically the stage of the system 100 whose performance is limited by SBS By way of example, the power amplifier 108 may be an optical fiber amplifier. In certain embodiments of the invention it is desirable to counter pump the power amplifier 108 in order to reduce the propagation length of high power, amplified light in the amplifier. There are numerous optical fiber amplifier configurations that may be used for the power amplifier 108. FIG. 7 and FIG. 8 illustrate two examples, among others, of possible optical fiber amplifier configurations.
FIG. 7 depicts an example of a fiber pre-amplifier 700 having an optical fiber 702 and a pumping source 704. The optical fiber 702 includes cladding and a doped core. The core of the fiber 702 may be, e.g., about 6 microns in diameter. The fiber 702 may be a polarization preserving or single polarization fiber. The fiber 702 may have a relatively large mode area compared to standard telecommunications fibers, which may have core diameters ranging from about 5 microns to about 10 microns. Input radiation 706 that is to be amplified is coupled to the core. Pumping radiation from the pumping source 704 is also typically coupled to the core, but may alternatively be coupled to the cladding. By way of example, the input radiation 706 may originate from a seed source. Dopant atoms, e.g., rare earth elements such as ytterbium (Yb), erbium (Er), neodymium (Nd), holmium (Ho) samarium (Sm) and thulium (Tm), or combinations of two or more of these, in the core of the fiber 702 absorb energy from the pumping radiation. Those of skill in the art will be familiar with rare-earth-doped fiber amplifiers (REDFA) schemes and architectures.
The input radiation 706 stimulates emission of radiation from the dopant atoms. The stimulated radiation has the same frequency and phase as the input radiation. The result is an amplified output 708 having the same frequency and phase as the input radiation but a greater optical intensity. An optical isolator 710 may be optically coupled to an output end of the fiber 702 to prevent radiation from undesirably entering the fiber 702 from its output end, e.g., as a result of reflection.
FIG. 8 depicts one possible example, among others, of a fiber power amplifier 800 that may be used in as the optical power amplifier 108 depicted in FIG. 2. The fiber power amplifier 800 generally receives an optical signal 801 that is to be amplified. The optical signal 801 may originate from a seed source and may be pre-amplified between the seed source and the fiber power amplifier 800. An optical coupler 802, e.g., having a pair of relay lenses, may couple the optical signal 801 into an optical fiber 804 at a first end 806. Preferably, the fiber 804 is long enough that it absorbs a sufficient percentage of the pumping radiation (e.g., about 90% or more). In some embodiments, it is desirable for the fiber 804 to have a core diameter suitable for a large mode area (LMA) fiber. It is further desirable that fiber 804 be dual clad, with an inner cladding diameter and acceptance angle suitable for accepting high-power, multi-mode pump radiation. By way of example, the core of the fiber 804 may be doped with a rare earth element, such as erbium (Er), ytterbium (Yb) or neodymium (Nd). The fiber 804 may be a polarization preserving or single polarization fiber.
A pumping source 810 supplies pumping radiation 811 to the fiber 804 at a second end 808. The pumping source 810 typically contains one or more high power laser diodes. These laser diodes can be either in the form of a single-emitter or a monolithic bar, containing multiple single emitters. Specific examples of suitable commercially available laser diodes include a model LIMOl 10-F400-DL980 laser diode, from Lissotschenko Mikrooptik (LIMO) GmBH of Dortmund, Germany and an Apollo F400-980-4 laser diode from Apollo Instruments of Irvine, California. Alternatively, the pumping source 810 may be an array of single emitters optically coupled together, for example a model L3 980 nm pump package available from JDS Uniphase of Milpitas, California.
Preferably, the source 810 is a multimode source and the fiber 804 has a multi-mode inner cladding. In the power amplifier 800, the pumping radiation is typically coupled to the inner cladding of the fiber 804. If the pumping radiation 811 is single-mode, then the pumping radiation 811 may alternatively be coupled directly to the core of the fiber 804. By way of example, a fiber 812 may couple the pumping radiation 811 from the pumping source 810 to a collimator lens 814. The pumping radiation 811 may be coupled to either end of the fiber 804 or to both ends. In some embodiments it is advantageous to situate the pumping source 810 proximal to the seed source, and connect the pumping source 810 to an output head via fiber 812, which may be a multi-mode fiber. Such an arrangement reduces the size and the heat load in the output head.
The pumping radiation 811 emerges from the fiber 812 as a divergent beam. The collimator lens 814 focuses the divergent beam into a collimated beam. A wavelength-selective reflector 816 (e.g., a dichroic filter) reflects the pumping radiation toward a converging lens 818, which focuses the collimated pumping radiation into the second end 808 of the fiber

804. Dopant atoms in the core of the fiber 804 absorb the pumping radiation 811 stimulating emission of amplified output radiation 820 having the same frequency and phase as the optical signal 801 but with an amplified optical intensity. Amplified output radiation 820 diverges as it emerges from the second end 808 of the fiber 804. The wavelength-selective reflector 816 is configured to transmit the amplified output radiation 820. By way of example, the frequency selective filter 816 may be a dichroic filter having a stop band selected to reflect radiation in the frequency range of the pumping radiation 811 (e.g., about 976 nanometers) and a passband selected to transmit radiation in the frequency range of the amplified output radiation 820 (e.g., about 1.05 microns). The amplified output radiation 820 may then be focused by an output coupler lens 822.
In embodiments of the present invention photonic crystal fiber may be used as the gain medium in the power amplifier 108. In such cases it is desirable to use a photonic crystal fiber with a large mode area. Photonic crystal fiber may also be used for the pre-amplifiers 106a, 106b. FIG. 9 shows photomicrograph of an example of a photonic crystal fiber 900 that may be used in the power amplifier 108. The photonic crystal fiber 900 is characterized by a doped core 902 having a pattern of voids 904 that surround the core 902 and run the length of the fiber 900. The pattern of voids 904 is configured to guide light in the core and thus provides an inner cladding. The core 902 and pattern of voids 904 may be surrounded by an air cladding 906 formed by a second pattern of voids that run the length of the fiber 900. The air cladding 906 provides an outer cladding for pump light. The air cladding 906 may be characterized by a refractive index that is different from that of the core 902. The air cladding 906 separates the core 902 and pattern of voids 904 from a jacketing layer 908. The fiber 900 may be a polarization preserving or single polarization fiber. By way of example, and without loss of generality, the fiber depicted in FIG. 9 is single polarization at 1064 nm. As shown in the example depicted in FIG. 9, the fiber 900 may include stress members 910, which give rise to the fiber polarizing properties.
An example of a suitable commercially-available fiber is Model #DC-200/41-PZ-Yb-3 from Crystal Fibre Birkenrod, Denmark. This particular fiber may be characterized by a mode field diameter of approximately 27 microns and a mode field area of 580 micron2. FIG. 10 shows the polarization and wavelength properties of this particular type of photonic crystal fiber. As may be seen from FIG. 10, fiber attenuation varies strongly with wavelength and polarization. Specifically, for the slow polarization axis the attenuation is relatively high for wavelengths shorter than approximately 970 nm as indicated by the dash-dot curve. For the fast polarization axis the attenuation is relatively high for wavelengths shorter than approximately 1070 nm as indicated by the solid curve. From FIG. 10, it may be seen that for operation at wavelengths between approximately 970 nm and 1070 nm the fiber is single polarization (PZ) and that for operation at wavelengths longer than 1070 nm for fiber is polarization maintaining (PM). Thus, where single polarization operation is desired such may be obtained by operation in either range; however, operation in the single polarization region is preferred since it allows relaxed launch conditions on the input signal polarization. The advantages of using photonic crystal fiber in the power amplifier 108 of the system 100 may be explained partly in terms of the standard model of SBS threshold. According to a standard formula for cw operation, the SBS threshold may be calculated by:
gB*P*L/A = 21, where
gB = Brillouin scattering gain, a material constant
P = optical power
L = fiber length
A=fiber mode area
For details of the formula see, e.g., Nonlinear Fiber Optics by Govind Agrawal p.361

Although the cw model is not applicable for short pulses when the optical frequency is chirped or broader than the SBS bandwidth, the model still gives qualitative guidance for the effect of chirped pulses on the SBS threshold. Specifically, from the above equation it may be seen that to increase the SBS threshold it is desirable to (a) increase the mode area A by using large mode area fiber and (b) decrease the fiber length L With respect to (b) it is noted that in a counter pumped amplifier the effective pump absorption length, the distance over which the pump light is attenuated by a factor of 1/e, is more important than the physical fiber length. The pump absorption length may be minimized by using a highly doped core, a small diameter inner cladding, and pumping at the wavelength that has the highest absorption coefficient. For Yb doped glass fiber pumping at a wavelength of approximately 976 nm yields the shortest effective pump absorption length.
To the best of the inventors' knowledge, it has not been previously recognized that photonic crystal fiber has desirable properties that can increase its SBS threshold. Normal fiber, which uses a refractive index difference between the core and cladding to guide light, may also serve as a guide for Brillouin scattered sound waves. As with light, guiding the generated Brillouin sound waves may eliminate the natural spreading of the waves and serve to concentrate the waves in the fiber core. This guiding is believed to be responsible for reducing the SBS threshold. The inventors have recognized that photonic crystal fiber may be fabricated so that it does not guide the Brillouin scattered light. Specifically, the photonic crystal fiber may be configured so that it does not guide Brillouin scattered radiation originating in the photonic crystal fiber due to Brillouin scattering of amplified pulses and/or input pulses. The Brillouin wavelength (the wavelength of Brillouin-scattered radiation) is half the optical wavelength in the material. Brillouin scattering of 1064 nm wavelength light would produce Brillouin scattered radiation having a wavelength of 532 nm. Inspecting Figure 10 reveals that 532 nm optical radiation is highly attenuated, not guided, in the fiber 900. If the same mechanism guides the Brillouin sound waves as the optical waves, it may be inferred that the sound waves are also not guided. Based on such observations, the inventors have empirically determined that the lossy nature of the fiber for Brillouin scattered sound waves may be expected to increase the SBS threshold by approximately a factor of three.

Figure 11 compares the prior art using a conventional, step-index fiber and an embodiment of the present invention that uses a photonic crystal fiber in the power amplifier 108, but with no chirp on the seed source 102. The solid line shows the SBS threshold for a conventional fiber and the dashed line indicates the SBS threshold for a photonic crystal fiber of the type described above. To generate this plot the intensity vs. pulse width information given in U.S. patent 7,039,076 has been converted to a peak power by multiplying the intensity by an assumed 580 micron2 mode field area. The comparison illustrated by FIG. 11 assumes a single frequency, non-chirped, seed source 102. The shaded area indicates potentially available additional operating range resulting from the use of photonic crystal fiber. FIG. 11 suggests approximately a factor of three increase in the SBS threshold over a wide operating range of pulse widths from approximately several ns to 100 ns.
In certain embodiments of the present invention, seed source chirp may be combined with the use of photonic crystal fiber to realize approximately an order of magnitude increase in the SBS threshold. By way of example, FIG. 12 illustrates the improvement when the effects of chirped pulses from the seed source 102 and photonic crystal fiber in the power amplifier 108 are both taken into account. The solid line shows the SBS threshold for a conventional fiber in the amplifier 108 and no chirped pulsing of the seed source 102. To generate this line the intensity vs. pulse width information given in patent 7,039,076 has been converted to a peak power by multiplying the intensity by an assumed 580 micron mode field area. The dashed line indicates the SBS threshold for a photonic crystal fiber of the type described above in the power amplifier 108 in conjunction with chirped pulsing of a DBR laser as the seed source 102. The dash-dotted line indicates the SBS threshold for a photonic crystal fiber of the type described above in the power amplifier 108 in conjunction with chirped pulsing of a DFB laser as the seed source 102. The shaded area indicates potential additional available operating range from the combination of chirped pulsing of the seed source 102 and photonic crystal fiber in the power amplifier 108. It is noted that one may further control the SBS threshold level by driving seed source above its cw rating to increase the seed source chirp. As may be seen from FIG. 12, the SBS threshold may continue to remain relatively high for pulse widths longer than 100 ns. Furthermore, as illustrated in FIG. 4 the seed source 102 may continue to chirp for pulse widths longer than 100 ns.
Embodiments of the present invention allow for longer pulse durations, τ, in the amplified pulses. This is particularly advantageous for applications involving wavelength conversion of the amplified output 109 using the wavelength converter 110. There are a number of possible wavelength converter configurations that may be used in conjunction with embodiments of the present invention. FIG. 13 depicts one example, among others, of a wavelength converter 1300 that may be used as the wavelength converter 110 in the system 100 of FIG 2. In this example, the wavelength converter 1300 is a third-harmonic generator. The wavelength converter 1300 generally includes first and second non-linear crystals 1302, 1304. Examples of suitable non-linear crystals of lithium niobate (LiNbOs), lithium triborate (LBO), beta-barium borate (BBO), cesium lithium borate (CLBO), lithium tantalite, stoichiometric lithium tantalite (SLT) potassium titanyl phosphate (KTiOPO4 also known as KTP), ADA, ADP, CBO, DADA, DADP, DKDP, DLAP, DRDP, KABO, KDA, KDP , or LFM and isomorphs thereof, periodically poled materials such as periodically poled lithium niobate (PPLN), periodically poled lithium tantalate and periodically poled stoichiometric lithium tantalate (PPSLT). Such non-linear materials are available commercially, e.g., from Fujian Castech Crystals of Fujian, China. In addition, nonlinear fiber may be used for wavelength conversion.
The first non-linear crystal 1302 receives amplified input radiation 1301 from a power amplifier. The input radiation 1301 is characterized by a characteristic wavelength λ corresponding to an optical frequency ω. The first non-linear crystal 1302 is phase-matched for second harmonic generation. Phase-matching may be controlled by adjusting a temperature of the first non-linear crystal. Specifically, a portion of the input radiation 1301 reacts in the non-linear crystal 1302 to produce second-harmonic radiation 1303, which is characterized by an optical frequency 2ω. The second harmonic radiation 1303 and a remaining portion 1301' of the input radiation 1301 couple to the second non-linear crystal 1304. The second non-linear crystal 1304 is phase-matched for sum frequency generation between radiation of optical frequency 2ω and radiation of optical frequency ω. Specifically, in the second non-linear crystal 1304, the second harmonic radiation 1303 and the remaining portion 1301' of the input radiation 1301 interact in the second non-linear crystal 1304 to produce third-harmonic radiation 1305 characterized by optical frequency 3ω. The third harmonic radiation 1305 exits the second non-linear crystal 1304 to provide the frequency-converted output.
If the conversion efficiency of the second non-linear crystal is less than 100% some left-over portion 1301" of the input radiation 1301 may also exit the second non-linear crystal 1304. The wavelength converter 1300 may include an optical filter 1306 (e.g., a dichroic filter) that reflects the left-over portion 1301" and a left-over portion 1303' of the second-harmonic radiation 1303 while transmitting the third harmonic radiation 1305. The left-over portions 1301", 1303' may be directed to an optical trap or otherwise disposed of as waste light. Alternatively optical filter 1306 can be configured to selectively pass more than one output wavelength.
For example, the first crystal 1302 may double the frequency of 1.04 micron to 1.08 micron wavelength input radiation 1301 to produce second harmonic radiation 1303 having a vacuum wavelength of about 520 nm to about 540 nm. The second non-linear crystal 1304 sums the second harmonic radiation 1303 with the remaining portion of the input radiation 1301' to produce third harmonic radiation 1305 having a vacuum wavelength ranging from about 340 nm to about 360 nm. By way of example, and without loss of generality, the first crystal 1302 may double 1.064-micron input radiation 1301 to generate 532 nm second-harmonic radiation 1303. The second crystal sums the remaining portion of the input radiation 1301' with the second-harmonic radiation 1303 to produce 355 nm third-harmonic radiation 1305.
It is noted that in many wavelength-conversion processes, such as second-harmonic generation and third-harmonic generation, the wavelength-converted output (e.g., second-harmonic radiation 1303 or third-harmonic radiation 1305) often has a shorter pulse duration, τ', than the pulse duration, τ, of the input radiation 1301.
It is noted that although FIG. 13 depicts an example of a third-harmonic generator, those of skill in the art will recognize that other non-linear wavelength converters, such as second-harmonic generators, fourth harmonic generators, other higher harmonic generators, sum-frequency generators, difference-frequency generators, optical parametric oscillators, optical parametric amplifiers, and the like could be use as the wavelength converter 110 in optical system 100. For example the wavelength converter 1300 may be configured as a second harmonic generator if the second non-linear crystal 1304 is omitted.
The inventors have demonstrated this architecture using a 15 -mm long piece of appropriately oriented LBO as the first non-linear crystal 1302 for second harmonic conversion and a 20-mm long piece of appropriately oriented LBO as the second non-linear crystal 1304 for third harmonic conversion. A lens 1308 may be used to focus 1064-nm wavelength input radiation 1301 to approximately a 45-micron waist radii in the first crystal 1302. A subsequent lens 1309 may be used to focus both 1064-nm wavelength input radiation 1301 and 532-nm wavelength second harmonic radiation 1303 to approximately a 45-micron waist radii in second crystal 1304. Using such a third-harmonic generator, the inventors have demonstrated use of chirped seed source 102 with photonic crystal fiber in the power amplifier 108 to produce 11 W of 355 nm, UV radiation. Figure 14 illustrates the average power of UV radiation vs. pulse repetition rate. The maximum peak IR power in this graph is greater than 50 kW. This is more than an order of magnitude higher than could be obtained using the prior art. The conversion efficiency from 1064 nm to 355 nm at this point is approximately 50%.
For many applications, the pulse energy is often of more interest than the average or peak pulse power. Total pulse energy may be defined as the integral of the instantaneous pulse power with respect to time over the duration of the pulse. Embodiments of the present invention may generate pulses having wavelength converted total pulse energy greater than about 1 microjoule (μJ) or greater than about 10 μJ. By way of example, FIG. 15 illustrates plots of pulse energy versus pulse repetition rate for different pulse durations. The maximum pulse energy obtained at a 86 kHz pulse repetition rate for 20 ns long pulse was 255 μJ in IR at 1064 nm and 81 μJ in the UV at 355 nm.
While the above is a complete description of the preferred embodiment of the present invention, it is possible to use various alternatives, modifications and equivalents. Therefore, the scope of the present invention should be determined not with reference to the above description but should, instead, be determined with reference to the appended claims, along with their full scope of equivalents. Any feature, whether preferred or not, may be combined with any other feature, whether preferred or not. In the claims that follow, the indefinite article "A", or "An" refers to a quantity of one or more of the item following the article, except where expressly stated otherwise. The appended claims are not to be interpreted as including means-plus-function limitations, unless such a limitation is explicitly recited in a given claim using the phrase "means for."

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WHAT IS CLAIMED IS:
1. A method for generating a pulsed optical signal, comprising:
generating one or more chirped input pulses, wherein the input pulses are characterized by a pulse duration τ and a frequency chirp wherein τ is greater than about 2
nanoseconds; and
amplifying the input pulses with a photonic crystal fiber optical amplifier to produce one or more amplified pulses characterized by a peak power P greater than about 1 kilowatt, wherein the frequency chirp and the photonic crystal fiber are selected such that a threshold for stimulated Brillouin scattering (SBS) in the photonic crystal fiber is greater than the peak power P.
2. The method of claim 1, further comprising wavelength-converting the amplified pulses to produce one or more wavelength-converted pulses.
3. The method of claim 2 wherein the wavelength-converted pulses are characterized by pulse durations τ' that are shorter than the pulse duration τ of the seed pulses.
4. The method of claim 2 wherein the wavelength-converted pulses are characterized by a pulse energy greater than about 1 microjoule.
5. The method of claim 2 wherein the wavelength-converted pulses are characterized by a pulse energy greater than about 10 microjoules.
6. The method of claim 1 wherein the peak power P is greater than about 10 kilowatts. 7. The method of claim 1 wherein the pulse duration is between about 2 nanoseconds and about 100 nanoseconds.
8. The method of claim 1 wherein a duty cycle of the input pulses is less than about 5%. 9. The method of claim 8 wherein a duty cycle of the input pulses is less than about 1%. 10. The method of claim 1 wherein a repetition frequency of the input pulses is between about 50 kilohertz and about 100 megahertz.
11. The method of claim 1 wherein the frequency chirp is characterized by a chirp rate greater than about 10 MHz/ns.
12. The method of claim 1 wherein the frequency chirp is characterized by a chirp rate greater than about 100 MHz/ns.

13. The method of claim 1 wherein generating one or more chirped input pulses includes pulsing a drive current applied to a semiconductor diode laser.
14. The method of claim 13 wherein the seed source includes a distributed Bragg reflector (DBR) type semiconductor laser.
15. The method of claim 13 wherein the seed source includes a distributed feedback (DFB) type semiconductor laser.
16. The method of claim 13 wherein generating one or more chirped input pulses with the seed source includes driving the semiconductor laser in a pulsed mode at a current greater than a specified continuous wave (cw) current of the semiconductor laser.
17. The method of claim 16 wherein generating one or more chirped input pulses with the seed source includes driving the semiconductor laser in a pulsed mode at a current greater than about two times the specified cw current.
18. The method of claim 16 wherein generating one or more chirped input pulses includes driving the semiconductor laser in a pulsed mode at a current greater than about five times the specified cw current.
19. The method of claim 13 wherein generating one or more chirped input pulses includes driving the semiconductor laser in a way that increases a chirp rate of the frequency chirp by an amount sufficient to raise the threshold for SBS of the amplifier above a peak power for the amplifier.
20. The method of claim 13 wherein generating one or more chirped input pulses includes driving the semiconductor laser with a nonuniform current to maintain a desired chirp rate of the frequency chirp.
21. The method of claim 1 wherein the photonic crystal amplifier is configured to support a single transverse mode of radiation.
22. The method of claim 21 wherein the photonic crystal amplifier is configured to support a single polarization.
23. An apparatus for generating a pulsed optical signal, comprising:
a seed source configured to generate one or more chirped seed pulses characterized by a pulse duration τ and a frequency chirp, wherein τ is greater than about 2 nanoseconds; and
a photonic crystal fiber optical amplifier optically coupled to the seed source, wherein the photonic crystal fiber optical amplifier is configured to amplify input pulses based on the seed pulses and thereby produce one or more amplified pulses characterized by a peak power P greater than about 1 kilowatt,
wherein the frequency chirp and the photonic crystal fiber are selected such that a threshold for stimulated Brillouin scattering (SBS) in the photonic crystal fiber is greater than the peak power P.
24. The apparatus of claim 23, further comprising a wavelength converter optically coupled to the photonic crystal fiber optical amplifier, wherein the wavelength converter is configured to wavelength-convert the amplified pulses to produce one or more wavelength converted pulses.
25. The apparatus of claim 24 wherein the wavelength converter is configured to produce wavelength-converted pulses characterized by pulse duration τ' shorter than the pulse duration τ of the seed pulses.
26. The apparatus of claim 24 wherein the wavelength converter is configured to produce wavelength-converted pulses characterized by a pulse energy greater than about 1 microjoule.
27. The apparatus of claim 24 wherein the wavelength converter is configured to produce wavelength-converted pulses characterized by a pulse energy greater than about 10 microjoules.
28. The apparatus of claim 23 wherein the photonic crystal amplifier is configured such that the peak power P is greater than about 10 kilowatts.
29. The apparatus of claim 23 wherein the seed source is configured such that the pulse duration τ is between about 2 nanoseconds and about 100 nanoseconds.
30. The apparatus of claim 23 wherein the seed source is configured to produce the seed pulses with a duty cycle of less than about 5%.
31. The apparatus of claim 30 wherein the seed source is configured to produce the seed pulses with a duty cycle of less than about 1%.
32. The apparatus of claim 23 wherein the seed source is configured to produce the seed pulses with a repetition frequency between about 50 kilohertz and about 100 megahertz. 33. The apparatus of claim 23 wherein seed source is configured such that the frequency chirp is characterized by a chirp rate greater than about 10 MHz/ns.

34. The apparatus of claim 23 wherein seed source is configured such that the frequency chirp is characterized by a chirp rate greater than about 100 MHz/ns.
35. The apparatus of claim 23 wherein the photonic crystal fiber amplifier includes an optical fiber made of a photonic crystal material having therein one or more voids extending in a direction parallel to a longitudinal axis of the fiber, wherein the one or more voids are configured to guide one or more modes of optical radiation in the fiber.
36. The apparatus of claim 23, further comprising one or more optical preamplifiers optically coupled between the seed source and the photonic crystal fiber optical amplifier.
37. The apparatus of claim 23 wherein the seed source includes a semiconductor diode laser configured to generate the one or more chirped seed pulses by pulsing a drive current applied to the diode laser.
38. The apparatus of claim 37 wherein the seed source is a distributed Bragg reflector (DBR) type semiconductor laser.
39. The apparatus of claim 37 wherein the seed source is a distributed feedback (DFB) type semiconductor laser.
40. The apparatus of claim 37 wherein the seed source includes a semiconductor laser and an electrical drive circuit configured to drive the semiconductor laser in a pulsed mode at a current greater than a specified continuous wave (cw) current of the semiconductor laser. 41. The apparatus of claim 40 wherein the electrical drive circuit is configured to drive the semiconductor laser in a pulsed mode at a current greater than about two times the specified cw current.
42. The apparatus of claim 40 wherein the electrical drive circuit is configured to drive the semiconductor laser in a pulsed mode at a current greater than about five times the specified cw current.
43. The apparatus of claim 37 wherein the seed source includes an electrical drive circuit configured to drive the semiconductor laser in a way that increases a chirp rate of the frequency chirp by an amount sufficient to raise the threshold for SBS of the amplifier above a peak power for the amplifier.
44. The apparatus of claim 37 wherein the seed source includes an electrical drive circuit configured to drive the semiconductor laser with a nonuniform current to maintain a desired chirp rate of the frequency chirp.

45. The apparatus of claim 23 wherein the photonic crystal amplifier is configured to support a single transverse mode of radiation
46. The apparatus of claim 23 wherein the photonic crystal amplifier is configured to support a single polarization.
47. The apparatus of claim 23 wherein the photonic crystal fiber is configured so that it does not guide Brillouin scattered radiation originating in the photonic crystal fiber due to Brillouin scattering of the amplified pulses and/or input pulses.

48. A method for generating a pulsed optical signal, comprising:
generating one or more chirped input pulses, wherein the input pulses are characterized by a characteristic vacuum wavelength λ, a spectral linewidth δf, a pulse duration τ, frequency shift Δf and frequency shift rate Δf/Δt, wherein τ is greater than about 2 nanoseconds; and
amplifying the input pulses with a photonic crystal fiber optical amplifier to produce one or more amplified pulses characterized by a peak power P greater than about 1 kilowatt, wherein λ, δf, τ, Δf, Δf/Δt and the photonic crystal fiber are selected such that a threshold for stimulated Brillouin scattering (SBS) in the photonic crystal fiber is greater than the peak power P.
49. An apparatus for generating a pulsed optical signal, comprising:
a seed source configured to generate one or more chirped seed pulses characterized by a characteristic vacuum wavelength λ, a spectral linewidth δf, a pulse duration τ, frequency shift Δf and frequency shift rate Δf/Δt, wherein τ is greater than about 2 nanoseconds; and a photonic crystal fiber optical amplifier optically coupled to the seed source, wherein the photonic crystal fiber optical amplifier is configured to amplify input pulses based on the seed pulses and thereby produce one or more amplified pulses characterized by a peak power P greater than about 1 kilowatt,
wherein λ, δf, τ, Δf, Δf/Δt and the photonic crystal fiber are selected such that a threshold for stimulated Brillouin scattering (SBS) in the photonic crystal fiber is greater than the peak power P.


【特表2010-532587】
ＷＯ２００９／００６５４７
より引用